Единица измерения
Ток нагрузки
70
мА
Напряжение на выходе
20
В
Коэффициент ослабления
100
-
Напряжение пульсаций
5
мВ
Стабилизатор выпрямителя защищен от перегрузок вовремя короткого замыкания на выходе или в нагрузке. Для уменьшения
габаритов трансформатор Т1 выполнен на сердечнике из пластин Ш6 при толщине набора 40 мм. Обмотка/ содержит 3200 витков провода ПЭВ-1 — 0,1 с прокладками из конденсаторной бумаги через каждые 500 витков, обмотка // имеет 150 витков ПЭВ-1 — 0,2. Между обмотками / и // намотан один слой провода ПЭВ-1 — 0,1, служащий экраном. Максимальный ток нагрузки (до 120 мА) можно увеличить, если вместо транзистора МП16 (VT6) установить П213, резисторы R1, R2 и R3 заменить соответственно на резисторы сопротивлением 220 0м, 2,2 кОм
Маломощный блок питания [20] предназначен для питания от сети портативных транзисторных приемников, измерительных приборов и других маломощных устройств. Трансформатор имеет коэффициент трансформации равный ) и служит только как разделительный для создания безопасности пользования блоком питания. Ограничителем сетевого напряжения служит щепочка R1С1. В табл. 4 приведены данные для блока питания. На выходе блока при напряжении 9 В можно питать нагрузку, потребляющую 50 мА; Блок сердечник трансформатора стержневой, его набирают из Г-образных пластин. Обмотки размещают на противоположных стержнях. Если при приеме мощных станций будет прослушиваться фон переменного тока, следует перевернуть вилку X1 в сетевой розетке либо заземлить общий плюсовой провод блока.
Таблица 4
Условное обозначение
Элемент
Tl
Сердечник 6,5 x 10, окно 25х11 MM, Обмотки содержат по 850 витков провода ПЭЛ диаметром 0,22 мм
C1
2,0х300 В
VT
Д815Г
V2
Д815Г
C2
400,0х15 В
R2
51 0м 0.5 Вт
2.1 Для обеспечения заданной частоты квазирезонанса (¦=2 кГц) (согласно формулы для частоты квазирезонанса RC-генератора - R1=R2, C1=C2) выбираем, резистор R1=820 Ом (из ряда Е24) типа МЛТ-0.25. Исходя из формулы (1) , типа К53-30.
6. Расчет погрешности прибора
6.1 Расчет неинвертирующего ОУ и анализ его погрешностей
Исходные данные
1) Кu=70
2) Uвх.ном.=±450 mV
3) Rвх.=6 МОм
4) gприв.=1 %
5) Диапазон рабочих температур: Dt=±(20±10°C)
Проанализируем погрешность, для чего примем исходную мультипликативную и аддитивную погрешности равными по величине.
(1)
1. Проанализируем аддитивную составляющую погрешности проектируемого ОУ:
1.1 Вычислим погрешность от ЭДСсм.:
есм.=10×10-6 mV
(2)
Следовательно нет необходимости проводить дополнительную корректировку дрейфа нуля, обусловленную ЭДС смещения.
2. Анализ составляющей погрешности от входных токов.
2.1 Примем погрешность от входных токов равную 0.01%, определим по выражению:
(3)
Из этой формулы определим допустимую величину R2, для чего в формулу (3) подставим значение Di=75×10-9 А и - коэффициент усиления по неинвертирующему входу:
(4)
2.2 Определим суммарную погрешность от дрейфа нуля (аддитивную погрешность)
(5)
2.3 Определим величину сопротивления
(6)
2. Проанализируем мультипликативную составляющую погрешности
2.1 Вычислим погрешности обусловленные неточностью подгонки резисторов R3, R4. Тогда погрешность от нестабильности сопротивлений резисторов может быть определена:
Пусть DR1=5% от R1 и равна 2100 Ом тогда:
Проанализируем вторую составляющую мультипликативной составляющей погрешности от нестабильности коэффициента усиления ОУ, принимая отношение и в соответствии с формулой:
(*)
Как видно из формулы (*) изменения кu будет вносить тем меньшую погрешность, чем большее усиление по замкнутому контуру bк (петлевое усиление).
Глубина ООС: 1+bк =
СПЕЦИФИКАЦИЯ
Поз.
обозначение
Наименование
Кол
Примечание
Конденсаторы
C1, С2
К53-30-0.1 мкФ
2
C3
К50-30-0.5 мкФ
1
C4, С5
2.2 мкФ
2
C6
500 мкФ
1
С7, С8
22 мкФ
2
Операционные усилители
D1
К140УД26
D2, D3
К140УД8А
2
Резисторы
R1
МЛТ - 0.25 - 820 Ом
1
R2
МЛТ - 0.25 - 820 Ом
1
R3
МЛТ - 0.25 - 42 кОм
1
R4
МЛТ - 0.25 - 600 Ом
1
R5
МЛТ - 0.25 - 600 Ом
1
R6
МЛТ - 0.25 - 1.2 кОм
1
R7
МЛТ - 0.25 - 1.2 кОм
1
R8
МЛТ - 0.25 - 3.9 кОм
1
R9
МЛТ - 0.25 - 3.9 кОм
1
R10
МЛТ - 0.25 - 1 кОм
1
R11
МЛТ - 0.25 - 10 кОм
1
R12
МЛТ - 0.25 - 4.7 кОм
1
R13
МЛТ - 0.25 - 15 кОм
1
R14
МЛТ - 0.25 - 4.7 кОм
1
R15
МЛТ - 0.25 - 10 кОм
1
R16
МЛТ - 0.25 - 10 кОм
1
Трансформатор
Т1
1
Диоды
VD1
К510А
1
VD2-VD5
К510А
4
VD6
Д814А
1
Транзисторы
VT1
КП304А
1
VT2
КТ315Б
1
VT3
КТ203Б
1
VT4
П701Б
1
VT5
П605А
1
Заключение
На основе тщательного анализа литературы по данной теме я разработал генератор синусоидальных колебаний с мостом Вина с использованием современной элементной базы. Данный тип генераторов позволяет получить синусоидальные колебания в относительно узкой полосе частот. Особым достоинством, которое хотелось бы отметить, является простота и дешевизна изготовления таких генераторов, наряду с хорошими техническими и метрогическими характеристиками
Список использованной литературы:
1. Руденко В.С. Основы промышленной электроники, - М., 1985, - 640 с.
2. Гутников В.С. Интегральная электроника в измерительных устройствах, - М., 1988, - 380 с.
3. В.Н. Михальченко Операционные Усилители, - М., 1993, - 240 с.
4. Гутников В.С. Применение Операционных Усилителей в измерительной технике, - М., 1975, - 180 с.
