Электроснабжение нефтеперерабатывающего завода

                                                                                      (6.13)


где, xт – реактивное сопротивление трансформатора

xтт – реактивное сопротивление трансформатора тока

xш – реактивное сопротивление шины



Полное сопротивление до точки К3


                                                                                               (6.14)


Сила тока короткого замыкания в точке К3


                                                                                       (6.15)


Сила ударного тока короткого замыкания



Мощность короткого замыкания в точке К3


                                                                                (6.16)


Результаты расчетов сведены в таблицу 6.1


Таблица 6.1– Сила токов короткого замыкания

Точка К.З

 IК1(3), (кА)

 IК(2), (кА)

 iуд , (кА)

Sк, (мВА)

К1

 6,25

5,3

 15,9

1243

К2

 13,5

11,6

 34,5

140

К3

 23,4

20,1

 42,9

15,4


7 Выбор схемы внутреннего электроснабжения и ее параметров


7.1 Выбор схемы межцеховой сети.


Схемы электрических сетей могут выполняться радиальными и магистральными. Схема межцеховой сети должна обеспечивать надежность питания потребителей ЭЭ, быть удобной в эксплуатации. Радиальные схемы распределения электроэнергии применяются главным образом в тех случаях, когда нагрузки расположены в различных направлениях от центра питания, а также для питания крупных электроприемников с напряжением выше 1 кВ.

Магистральные схемы целесообразны при распределенных нагрузках, при близком к линейному расположению подстанций на территории предприятия, благоприятствующем возможно более прямому прохождению магистралей от ГПП до ТП.

Расчет нагрузок трансформаторов. Результаты в таблице 7.1.


Таблица 7.1 – Нагрузки трансформаторных подстанций

№ТП

Рс, кВт

Qс, кВар

Sс, кВА

Кз.норм

Кз.п/ав

1

2

3

4

5

6

ТП 1

294,3

141,3

326

0,5

1

ТП 2

279,09

133,9

309,5

0,5

1

ТП 3

568,5

455

728

0,6

1,2

ТП 4

568,5

455

728

0,6

1,2

ТП 5

581

445,5

713

0,6

1,2

ТП 6

405,5

648

519,4

0,4

0,8

ТП 7

405,5

648

519,4

0,4

0,8

ТП 8

347,9

278,3

393,6

0,4

0,8


7.2 Выбор сечений жил кабелей распределительной сети для обоих вариантов схем


При проектировании кабельных линий используется экономическая плотность тока. В ПУЭ установлены величины экономических плотностей тока jЭК зависящие от материала, конструкции провода, продолжительности использования максимума нагрузки ТНБ и региона прокладки.

Экономически целесообразное сечение определяют предварительно по расчетному току линии IРАС.НОРМ нормального режима и экономической плотности тока:


                                                                                   (7.1)


Найденное расчетное значение сечения округляется до ближайшего стандартного.

Для обеспечения нормальных условий работы кабельных линий и правильной работы защищающих аппаратов выбранное сечение должно быть проверено по допустимой длительной нагрузке, по нагреву в нормальном и послеаварийном режимах, а также по термической стойкости при токах КЗ.

Проверка по допустимой токовой нагрузке по нагреву в нормальном и послеаварийном режимах производится по условию Iрас ≤ Iдоп. факт,

где Iрас – расчетный ток для проверки кабелей по нагреву;

Iдоп. факт – фактическая допустимая токовая нагрузка.

Расчетный ток линии определяется как


,                                                                      (7.2)


где Sкаб – мощность, передаваемая по кабельной линии в нормальном или послеаварийном режиме работы; Uном – номинальное напряжение сети.

Фактическая допустимая токовая нагрузка в нормальном и послеаварийном режимах работы вычисляется по выражению


,                                                       (7.3)

где Iдоп.табл – допустимая длительная токовая нагрузка, при FСТ=50мм2 ÷ IДОП=165А; FСТ=70мм2 ÷ IДОП=210А; FСТ=95мм2 ÷ IДОП=255А;

Кt – коэффициент, учитывающий фактическую температуру окружающей среды, нормативная температура для кабелей, проложенных в земле +15°С;

Кпр – коэффициент, учитывающий количество проложенных кабелей в траншее;

Кпер – коэффициент перегрузки, зависящий от длительности перегрузки и способа прокладки (в земле или в воздухе), а также от коэффициента предварительной нагрузки.

Проверка сечений по термической стойкости проводится после расчетов токов КЗ. Тогда минимальное термически стойкое токам КЗ сечение кабеля:


,                                                                              (7.4)


где  - суммарный ток КЗ от энергосистемы и синхронных электродвигателей: tп=0,7 - приведенное расчетное время КЗ; С - термический коэффициент (функция) для кабелей 6 кВ с алюминиевыми жилами: поливинилхлоридная или резиновая изоляция С=78 Ас2/мм2; полиэтиленовая изоляция С=65 Ас2/мм2, бумажная изоляция - 83 Ас2/мм2[4]

Из четырех полученных по расчетам сечений - по экономической плотности тока, нагреву в нормальном и послеаварийных режимах и стойкости токам КЗ - принимается наибольшее, как удовлетворяющее всем условиям.

Пример расчета:

Экономическая плотность тока jЭК, необходимая для расчета экономически целесообразного сечения одной КЛ определяется по нескольким условиям.

а) в зависимости от числа часов использования максимума нагрузки Тнб=6200 ч/год.

б) в зависимости от вида изоляции КЛ – изоляция из сшитого полиэтилена.

в) в зависимости от материала, используемого при изготовлении жилы кабеля – медные.

г) в зависимости от района прокладки – европейская часть России.

В результате получаем:



Для КЛ №1:


Sкаб= 4703,2 кВА.

                                                                                (7.5)

А

                                                                                        (7.6)

мм2

Таким образом, изFст = 300 мм2


Аналогично рассчитываются сечения для остальных кабелей.

Результаты - в таблице 7.2.

Проверка кабелей по допустимому нагреву в нормальном и послеаварийном режимах работы.

В нормальном режиме:

Kt= 1 KПР= 1 KПЕР= 0,8 IДЛ.ДОП= 570 А

 IДОП.ФАКТ=510 А

Iрасч = 453,1 А


Iрасч < Iдоп, поэтому данное сечение удовлетворяет требованиям.

В послеаварийном режиме фактический длительный допустимый ток:


Kt= 1 KПР= 1 KПЕР= 1.25 IДЛ.ДОП= 570 А

 IДОП.ФАКТ=712,5 А

Iрасч = 390,5 А


Условие I рас.пав < I доп.пав выполняется. Результаты расчета для других линий в таблице 7.2

Проверка кабелей на термическую стойкость.

Расчетное значения тока короткого замыкания в точке 2 равно 13,5 кА.


IΣ= 13500 А


tП - приведенное расчетное время КЗ, tП =0,7. Для кабелей, отходящих от ГПП, tП =1.25с.

С - термический коэффициент кабелей 6 кВ с медными жилам для

Изоляции из сшитого полиэтилена С=65 Ас2/мм2.[12]

Для кабеля №1:


 мм2


Таким образом, минимальное допустимое сечение кабельной линии составляет 185 мм2.


Таблица 7.2 – Результаты расчетных токов, для кабельных линий

№ КЛ

НОРМАЛЬНЫЙ

ПОСЛЕАВАР.РЕЖИМ

КЗ НА ШИНАХ ГПП

Iрас,А

Fст,мм2

Iрас,А

Fст.мм2

Iкз,кА

Fтер, мм2

1

453,1

266,5≈300

453,1

300

13,5

185

2

31,4

18,5≈50

31,4

50

13,5

185

3

38

38≈50

38

50

13,5

185

4

70,1

41,3≈50

70,1

50

13,5

185

5

50

29,4≈50

50

50

13,5

185

6

29,8

17,5≈50

29,8

50

13,5

185

7

70,1

42,3≈50

70,1

50

13,5

185

8

68,7

40,4≈50

68,7

50

13,5

185

9

50

29,4≈50

50

50

13,5

185

 

10

240

140≈150

240

150

13,5

185

 

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16



Реклама
В соцсетях
рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать