При Uн=10 кВ Iсд=0,03.Sндв где Sндв =Pн/(cosφн.ηн)
Таблица 2.2
Значение емкостных токов трехжильных кабелей с бумажной пропитанной изоляцией
|
Сечение жил кабеля мм2 |
Сеть 6 кВ |
Сеть 10 кВ |
|
|
Uн=6кВ |
Uн=10кВ |
|
|
|
16 |
0,40 |
0,35 |
0,55 |
|
25 |
0,50 |
0,40 |
0,65 |
|
35 |
0,58 |
0,45 |
0,72 |
|
50 |
0,68 |
0,50 |
0,80 |
|
70 |
0,80 |
0,58 |
0,92 |
|
95 |
0,90 |
0,68 |
1,04 |
|
120 |
1,00 |
0,75 |
1,16 |
|
150 |
1,10 |
0,85 |
1,30 |
|
185 |
1,25 |
0,95 |
1,47 |
|
240 |
1,45 |
1,10 |
1,70 |
Емкостной ток замыкания на землю в трехфазной сети определяется следующим выражением
Ic=√3.Uн.ω.сф.10-6 .L (2.14)
Где Uн- номинальное напряжение сети 35 000 В
ω=2 .π .ƒ- угловая частота сети – 314
Сф- удельная емкость сети одной фазы мкФ/км
L- длина линии, км.
Для сети напряжением 35 кВ при подстановке значений уравнение 1 примет вид
Ic=19 .Сф .L (2.15)
Расчетные значения емкости кабеля согласно техническим условиям (ТУ 3530-001-42747015-2005) на кабели с изоляцией пероксидносшиваемого полиэтилена на напряжения 6,10,15,20 и 35 кВ для сечений (1х150), (1х185) и (1х240) U=35 кВ соответственно равны 0,2; 0,22; 0,24 мкФ/км.
Тогда удельный емкостной ток (А/км) для этих сечений кабелей составит:
3,8 А- для (1х150);
4,18 А- для (1х185);
4,56 А- для (1х240).
Кроме этого в сети используются RC- цепочки. Согласно паспорту для них емкость на фазу одной цепи составляет С1ф=0,2 мкФ.
После реконструкции сети такие цепочки устанавливаются только на печных трансформаторах т.е. на каждую секцию будет приходиться дополнительная емкость С1ф=0,4 мкФ на фазу, это увеличит емкостной ток на каждой секции на
Ic=19. C1ф=19.0,4=7,6 А
Расчетные значения емкостных токов по секциям сети 35 кВ приведены в таблице 2.3.
Таблица 2.3 Расчет емкостных токов сети 35 кВ
|
№ ячейки |
Число жил и сечение кабеля |
Удельное значение |
Длина кабельной линии, км |
Емкостной ток, А |
|||
|
С1ф мкФ/км |
Ic, а/км |
||||||
|
1 секция |
|
|
|
|
|
||
|
ячейка 2(ДСП-1) |
6(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
2х0,162 |
1,23(1,0*) |
||
|
ячейка 3(АПК-1) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
0,260 |
0,99(0,81*) |
||
|
ячейка 11(ФКУ-1) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
0,02 |
0,076(0,062*) |
||
|
ячейка 01(ФТК 1) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
0,07 |
0,266(0,22*) |
||
|
ячейка 04(секция выкл.) |
6(1х240) |
0,24 |
4,56(3,6*) |
2х0,05 |
0,456(0,36*) |
||
|
Ячейка 06 (ввод Т1) |
9(1х185) |
0,22 |
4,18(3,3*) |
3х0,14 |
1,756(1,39*) |
||
|
RC- цепочка (2 шт.) |
|
2х0,2 |
3,8(-) |
|
7,6 |
||
|
Итого по первой секции |
12,37 А (3,85) А |
||||||
|
2 секция |
|||||||
|
ячейка 17(ТРГ) |
9(1х185) |
0,22 |
4,18(3,3*) |
3х0,135 |
1,693(1,34*) |
||
|
ячейка 14(ФКУ 2) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
1х0,155 |
0,589(0,48*) |
||
|
ячейка 15(ФКЦ 3) |
6(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
2х0,160 |
1,216(1,00*) |
||
|
ячейка 16(ФКЦ 4) |
6(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
2х0,160 |
1,216(1,00*) |
||
|
ячейка 09(ДСП 2) |
6(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
2х0,300 |
2,28(1,86*) |
||
|
ячейка 10(АПК 2) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
1х0,300 |
1,14(0,93*) |
||
|
ячейка 12(ДГК 2) |
3(1х150) |
0,2 |
3,8(3,1*) |
1х0,055 |
0,209(0,17*) |
||
|
ячейка 08 ячейка 13 |
9(1х185) |
0,22 |
4,18(3,3*) |
3х0,007 |
0,088(0,075*) |
||
|
ячейка 07(ввод от Т2) |
9(1х185) |
0,22 |
4,18(3,3*) |
3х0,075 |
0,940(0,74*) |
||
|
RC- цепочка – 2 шт. |
2х0,2 |
3,8(-) |
3х0,075 |
7,6(-) |
|||
|
Итого по второй секции |
16,97 А, (7,59)А |
||||||
*- расчетное значение по проекту реконструкции.
Суммарный емкостной ток двух секций 29,34 А. Как видно из расчетов согласно ПУЭ установка дугогасящих катушек необходима на обеих секциях, т.к. Ic>10 А.
2.3 Анализ режимов работы экранов кабельной сети 35 кВ при различных режимах работы сети
Распределительные сети выполняются одножильными кабелями из сшитого полиэтилена типа ПвВнг цепными линиями. Все кабели прокладываются в одной траншее горизонтально, как показано на рис. 2.3, от механических повреждений кабели защищены кирпичом на протяжении всех распределительных сетей.
Рассчитаем параметры кабеля ячейки 3 (АПК-1) ПвВнг-150 и ячейки 6 на вводе Т1 ПвВнг-185 На рис. 2.3 представлены геометрические размеры кабеля.
Рис. 2.3 Геометрические размеры кабеля
На ток и напряжения в экране каждой фазы будет влиять не только ток жилы этой фазы, но и токи жил и экранов соседних фаз. Учтем это, для чего обратимся к рис. 2.4
Рис 2.4 Группа из трех однофазных кабелей
Уравнения фазы А, описывающие взаимодействия на рис 2.4, следующие:
∆Uжа=ZжIжА+ZжэIэА+Zк(IжВ+IэВ)+Zк(IжС+IэС), (2.16)
∆Uэа=ZэIэА+ZжэIэА+Zк(IжВ+IэВ)+Zк(IжС+IэС). (2.17)
Ранее в однофазной постановке было получено, что для медных экранов Iэ ≈ Iж. Таким образом, справедливо (IжВ + IэВ) ≈ 0 и (IжС + IэС) ≈ 0, т.е. фазы В, С не могут компенсировать влияние тока фазы А. Следовательно, рассмотренный на примере однофазного кабеля механизм возникновения токов в экранах остается справедливым и для группы из трех однофазных кабелей.
Предположим, что имеет место симметричный режим IжА+ IжВ + IжС =О, при котором все же нет токов в экранах (заземленных по концам) трехфазной группы однофазных кабелей. Тогда из второго уравнения системы получим равенство которое может быть справедливо лишь в случае Zжэ = Zк.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
