З наведеного вище матеріалу, можна зробити висновки: одним з факторів погіршення економічності Зуєвської ТЕС є перевищення фактичного кінцевого тиску пари, що відробило, Ркфакт=0, 00679 МПа в конденсаторі над нормативним кінцевим тиском Ркнорм=0, 0034 МПа, тобто Ркфакт>Ркнорм.
Це невідповідність можна пояснити тим, що споконвічно Зуєвська ТЕС працює на системі охолодження від градирень, що підвищує тиск на вихлопі турбін у порівнянні з розрахунковим тиском і тим самим підвищує тиск у конденсаторі вище проектного. Ця проблема ставати актуальною в літню пору через збільшення температури повітря до 40 0С, і збільшенням температури охолодженої циркуляційної води до 20÷25 0С, все це позначається в підсумку на тиск у конденсаторі.
До однієї з головних причин можна віднести використання в трубках конденсатора, на Зуєвській ТЕС, матеріалу з меншими теплопередающими якостями, що погіршує теплообмін у конденсаторі й підвищує тим самим кінцевий тиск у ньому. Тому потрібно приділяти особливу увагу заміні трубок у конденсаторі на тих блоках, де використаються трубки з малими теплопередающими властивостями.
6 Охорона навколишнього середовища
На сучасному етапі розвитку енергетичного виробництва зростає вплив його шкідливих викидів на навколишнє середовище. Тому проблема зниження шкідливих викидів, контроль і керування якістю атмосферного повітря в регіоні ТЕС - важливі й невідкладні завдання вітчизняної й закордонної енергетики. Для їхнього рішення необхідне прийняття ефективних науково-обгрунтованих заходів щодо обмеження й зниженню забруднення атмосферного повітря. Реалізація таких мір повинна починатися з визначення екологічно припустимого впливу шкідливих викидів на людину й вироблення норм обмежуючих його.
Основними компонентами, що викидають в атмосферу при спалюванні різних видів палива в енергоустановках, є: З, NO2, SO2, бенз(а)пірена.
Газоподібні викиди котлоагрегатів виробляються через димар висотою 250 м. Очищення димових газів від золи здійснюється трипільними електрофільтрами УГ-3 з ефективним очищенням 98,5%.
У процесі підготовки твердого палива утвориться летучий вугільний пил, що відсмоктується з повітрям і вловлюється в циклонах зі ступенем очищення 95,3%.
6.1 Розрахунок викидів шкідливих речовин в атмосферу
Вихідні дані:
Вид палива - Донецьке вугілля АШ
Витрата натурального палива
B= ,
де - 4141 ккал/кг = 17350,79 кДж/кг – нижча теплота згоряння на робочу масу палива
- ККД станції,
В= 43,58 кг/з В= 42,39 кг/з
Зольність палива на робочу масу: Ар=28,7 %;
Втрата теплоти від механічного недопалювання: q4=0,58 %;
Температура газів, що йдуть: tух=150 0С;
Температура холодного повітря: tхв=19 0С.
6.1.1 Розрахунок масових викидів в атмосферу твердих речовин
При розрахунку викиду твердих часток в атмосферу необхідно враховувати, що поряд з летучою золою в неї надходять незгорілі частки горючої маси палива. Тому при відсутності експлуатаційних даних по змісту горючих у віднесенні, масова витрата твердих часток, що викидають, розраховують по формулі:
, де аун – частка твердих часток, відносимих
з топлення димовими газами аун =0,8;
– ступінь уловлювання твердих часток у золоуловлювачі 0,985
6.1.2 Розрахунок викидів оксиду сірки
Основна кількість сірки (близько 99%) згоряє до SO2, тому викид її в атмосферу визначають по цьому оксиді:
,
де =1,5% – зміст сірки на робочу масу палива;
=0,1; =0; – частка оксидів сірки, що вловлюють летучою золою відповідно в газоходах казана й сухому золоуловлювачі.
6.1.3 Розрахунок викидів оксиду азоту
Масова витрата оксидів азоту, що викидають в атмосферу з димовими газами, приблизно оцінюють по емпіричній формулі:
;
де k - коефіцієнт, що характеризує вихід оксидів азоту
; де й – паропродуктивність казана: фактична й номінальна, ;
; ;
– коефіцієнт, що враховує вплив на вихід оксидів азоту якості палива, що спалює;
, де – зміст азоту на горючу масу
– коефіцієнт рециркуляції димових газів;
– коефіцієнт, що характеризує ефективність впливу рециркуляції газів залежно від умов подачі їх у топлення;
– коефіцієнт, що характеризує зниження викиду оксиду азоту при подачі частини повітря крім основних пальників;
– коефіцієнт, що враховує конструкцію пальників;
– коефіцієнт, що враховує вид шлаковидалення;
6.1.4 Розрахунок масових викидів бенз(а)пірена
Масова витрата бенз(а)пірена з димовими газами казанів, що спалюють тверде паливо, при коефіцієнті надлишку повітря за ПП визначаємо по формулі:
;
де – ступінь уловлювання бенз(а)пірена в золоуловлювачах;
– об'ємна витрата газоаерозольної суміші, що викидає через газовідвідну трубу:
– теоретичний об'єм газів, що йдуть;
– теоретичний об'єм повітря;
– частка газів, що йдуть;
Робочий об'єм газів, що йдуть
- де n – число казанів на один димар
Тоді масовий викид бенз(а)пірена буде дорівнює
;
Приведемо порівняльну таблицю масових річних викидів в атмосферу.
Таблиця 6.1 Порівняльна таблиця масових річних викидів в атмосферу.
|
Речовина, що викидає |
До модернізації, т/рік |
Після модернізації, т/рік |
Скорочення викидів, т/рік |
|
1. Тверді частки |
3223,15 |
3129,06 |
94,09 |
|
2. Оксидів сірки |
25005,67 |
24270,45 |
735,22 |
|
3. Оксидів азоту |
3116,23 |
2947,10 |
169,13 |
|
4. Бенз(а)пірена |
7,43*10-4 |
7,19*10-4 |
0,24*10-4 |
Висновок: У результаті проведеної в дипломному проекті розрахунку теплової схеми видно, що скорочується загальний і питомий розрахунок палива, що дозволяє як видно з таблиці зменшити кількість шкідливих викидів в атмосферу.
6.1.5 Розрахунок викидів парникових газів
Кс- коефіцієнт викиду вуглецю
Кс= г/ГДж
Ес=
Ес - облік неповноти згоряння вуглецю
Для З2
Ксо =3,67 Кс Ес=3,67*37200,03*0,9952=135868,79 г/ГДж
Есо = 10-6 Ксо Qір В
Е = 10-6*135868,79*17,35079*43,58 = 102,74 т/с
Е = 10-6*135868,79*17,35079*42,39 = 99,93 т/с
Для N2ПРО
ЕN O= 10-6 КN O Qір В
Е = 10-6*1,4*17,35079*43,58 = 1,059*10-3 т/с
Е = 10-6*1,4*17,35079*42,39 =1,029*10-3 т/с
Для CH4
ЕCH = 10-6 КCH Qір В
Е = 10-6*1*17,35079*43,58 =7,56*10-4 т/с
Е = 10-6*1*17,35079*42,39 =7,35*10-4 т/с
Розрахунок зведемо в таблицю 6.2
Таблиця 6.2 Валові викиди шкідливих речовин ТЕС
|
Парникові гази |
До модернізації, т/рік |
Після модернізації, т/рік |
|
З2 |
1997,26*106 |
1942,6*106 |
|
N2O |
20586,96 |
20003,76 |
|
CH4 |
14696,64 |
14288,4 |
7. Техніко-економічний розрахунок
Ціль техніко - економічного розрахунку - економічне обґрунтування прийнятих у дипломному проекті технічних рішень.
У цьому розділі дипломного проекту приводиться розрахунок, на підставі методу порівняння двох варіантів.
Як перший варіант (базового) розглядається використання в конденсаторі латунних трубок, як другий варіант розглядається (проектний) із впровадженням трубок МНЖ - 5 - 1.
Дані для розрахунків приймаються на основі виробничих показників Зуєвській ТЕС і довідкових даних.
Таблиця 7.1 Вихідні дані
|
Найменування |
Базовий режим |
Проектний режим |
|
1. Тип трубок |
Латунні |
МНЖ - 5 - 1 |
|
2. ККД станції |
0,3631 |
0,3739 |
|
3. Потужність електрична, МВт |
275,19 |
274,996 |
|
4. Число годин роботи блоку |
4700 |
6500 |
|
5. Питома витрата умовного палива |
338,57 |
328,96 |
|
6. Витрата ел. енергії на с. п. |
4,5 |
4,5 |
|
7. Паливо Донецьке вугілля АШ |
- |
- |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21
