Результаты расчета приведены в таблице 8.2.
Определение затрат на генерацию реактивной мощности отдельными источниками.
Определение удельной стоимости потерь активной мощности от протекания реактивной мощности производим по формуле:
С0 = δ, (8.4)
где δ – коэффициент, учитывающий затраты, обусловленные передачей по электрическим сетям мощности для покрытия потерь активной мощности:
α – основная ставка тарифа, руб/кВт;
β – стоимость 1 кВт∙ч электроэнергии (дополнительная ставка тарифа);
Для 110 кВ: α = 2165,76 руб/кВт год; β= 0,941 руб/кВ∙ч
Км = ∆Рэ/∆Рм = 0,93 – отношение потерь активной мощности предприятия ∆ Рэ в момент наибольшей активной нагрузки энергосистемы к максимальным потерям ∆Рм активной мощности предприятия;
τ – время использования максимальных потерь, ч.
С0 = 1,02×(2165,76×0,93 + 1,04×2198,77) = 4205,69 руб/кВт.
Непосредственное определение затрат на генерацию реактивной мощности:
- для низковольтных БК (0,4 кВ)
З1г.кн = Е·КБКН + С0·ΔРБКН , (8.5)
З1г.кн = 0,223·360000+4205,69·4 = 93502,78 руб/Мвар
- для высоковольтных БК (10 кВ)
З1г.кв = З10 = Е∙КБКВ∙ Кпр.ц + С0∙ΔРБКв , (8.6)
З1г.кв = 0,213·180000+4205,69·4 = 46751,39 руб/Мвар
- для синхронных двигателей
З1г.сдi = С0∙; З2г.сдi = С0∙ . (8.7)
Результаты расчета затрат для СД приведены в таблице 8.3.
Таблица 8.3 – Расчёт затрат для СД
|
Обозначение СД на схеме |
Qсд.мi, Мвар |
З1г.сдi, руб/Мвар |
З2г.сдi, руб/Мвар2 |
Rэ.сдi, Ом |
Qсдi, Мвар |
|
СД 3200 |
4,15 |
18820,48 |
8296,39 |
0,21 |
1,56 |
|
Итого: |
4,15 |
- |
- |
- |
1,56 |
Определение эквивалентных активных сопротивлений ответвлений с ТП, подключенных к 1-ой секции СШ ГПП. Для расчета оптимальной реактивной мощности, генерируемой низковольтными БК, необходимо знать эквивалентные сопротивления соответствующих ТП.
Эквивалентные сопротивления для СД:
Rэ.сд = , (8.8)
Результаты расчётов приведены в таблице 8.4.
Таблица 8.4 – Выбор конденсаторных установок
|
Место установки БК |
Rэi, Ом |
Qсi, Мвар |
Qкi, квар |
Qкi+ Qсi, квар |
Тип принятой стандартной БК |
Qстi, квар |
|
|
Расчетное |
Принятое |
||||||
|
ТП1 |
1,60 |
0,16 |
0,16 |
0,00 |
164,61 |
УК9-0,4-112,5 У3 УКМ58М-0,4-50-25 У3 |
162,5 |
|
ТП2 |
1,68 |
0,18 |
0,18 |
0,00 |
181,79 |
УКМ58М-0,4-150-37,5 У3 УК1(2)-0,4-37,5 У3 |
187,5 |
|
ТП3 |
0,59 |
0,87 |
0,87 |
907,75 |
1773,55 |
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-536-67 У3 УК1(2)-0,4-37,5 У3 |
1779,5 |
|
ТП4 |
0,62 |
0,91 |
0,91 |
907,75 |
1822,18 |
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-300-50 У3 |
1826 |
|
ТП5 |
0,55 |
0,84 |
0,84 |
618,76 |
1457,07 |
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-250-50 У3 |
1506 |
|
ТП6 |
0,61 |
0,92 |
0,92 |
618,76 |
1540,15 |
2хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-300-50 У3 УК2-0,4-66,7 У3 |
1543,5 |
|
ТП7 |
0,39 |
-0,23 |
0,00 |
2065,6 |
2065,6 |
3хУКМ58М-0,4-603-67 У3 УКМ58М-0,4-200-50 У3 |
2009 |
|
ТП8 |
0,50 |
0,23 |
0,23 |
2065,6 |
2158,6 |
4хУКМ58М-0,4-536-67 У3 |
2144 |
|
ТП9 |
0,57 |
0,23 |
0,23 |
348,87 |
2297,5 |
4хУКМ58М-0,4-603-67 У3 |
2412 |
|
ТП10 |
0,71 |
0,41 |
0,41 |
348,87 |
2479,5 |
4хУКМ58М-0,4-603-67 У3 |
2415 |
|
ГПП |
- |
4,64 |
4,64 |
- |
- |
УКЛ-10,5-4500 |
4500 |
|
ИТОГО |
- |
- |
64,625 |
11316 |
20541,8 |
- |
20482 |
Эквивалентные сопротивления для ТП 1-4,5,6, питающихся по радиальной линии (рисунок 8.2, а), определим по формуле:
Rэ = Rл + Rтр. (8.9)
Для питающихся по магистральной линии ТП 7,8, введем обозначения:
r01 = Rл1 ; r12 = Rл2 ;
r1 = Rтр1 ; r2 = Rтр2 ;
Эквивалентная проводимость точки 1 схемы (рисунок 8.2,б) определяется по формуле:
, (8.10)
С учетом полученного, эквивалентные сопротивления присоединений указанных ТП определяются по формулам:
Rэ1 = , (8.11)
Rэ2 =. (8.12)
Значения эквивалентных сопротивлений записываем в таблицу 8.4.
Определение реактивной мощности источников, подключенных к 1-ой секции СШ 10 кВ ГПП. Оптимальные реактивные мощности низковольтных БК, подключенных к ТП, определяем в предположении, что к этим шинам ГПП подключена высоковольтная БК (при этом коэффициент Лагранжа λ = З10):
Qсi = Q1i + ΔQтi +Q1i + ΔQтi +, (8.13)
где а = 1000/=1000/10 = 10 кВ-2
Мвар∙Ом.
Результаты расчета мощностей Qсi низковольтных БК сводим в таблицу 8.4.
Реактивные мощности СД:
Qсд = .
Результаты расчётов приведены в таблице 8.3.
Определение мощности высоковольтной БК, подключаемой к СШ 10 кВ ГПП, производим из условия баланса реактивных мощностей на СШ 10 кВ ГПП:
Q0 = , (8.14)
Q'эс = α ∙ Рр , (8.15)
Q'эс = 0,31 · 22,8 = 6,94 МВар,
Qр = 2 · Qр1 = 2 · +Qад+ Qэту, (8.16)
Qр = 2 ·((13,143+1,207)+1,26) = 27,7 МВар,
Q''эс = Qр − , (8.17)
Q''эс = 27,72 −= 20,89 МВар,
Qэс1 = МВар,
Qр1= МВар,
Qсi=4,625 МВар.
Подставим все найденные значения в формулу (8.14):
Q0 = 13,86 −4,625 − 1,17 − 3,47 = 4,6 Мвар > 0
Баланс реактивной мощностей на сборных шинах 10 кВ главной понизительной подстанции проверятся как равенство генерируемых Qг и потребленных Qр реактивных мощностей:
Qрi = , (8.18)
Qг1 =, (8.19)
Qг1 =( 4,625 + 1,17 + 4,5+3,47)= 13,76 МВар,
Qр = 13,76 МВар.
Погрешность составляет 0,73%
Значение коэффициента реактивной мощности tgφэ, заданного предприятию энергосистемой:
tgφэ = , (8.20)
tgφэ =
Зная величины мощностей конденсаторных компенсирующих устройств, определяем расчетный коэффициент реактивной мощности на вводе главной понизительной подстанции:
tgφр = , (8.21)
tgφр =.
Резерв реактивной мощности:
Qрез% =
8. Релейная защита синхронного эл. двигателя 10кВ мощностью Р=3200 кВт
Исходные данные:
Тип СТД - 3200/10000 напряжение Uн = 10000 В ток Iн = 208 А пусковой коэф. Кпуск = 5,0 КПД h = 97,3 % Коэф. мощности cos j = 0,89 Тип ТТ ТЛК-10 коэф. тр-ции 300/5 соединение тр-ров тока в полную звезду Сердечник типа «Р»
Согласно ПУЭ на электродвигателях устанавливаются следующие виды защит:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17
