Начальное значение периодической составляющей тока КЗ от всех источников системы, кроме генератора рассматриваемой цепи будет равно
значение периодической составляющей тока КЗ в именованных единицах:
При коротком замыкании на участке выключатель Q1 – блочный трансформатор через выключатель пойдет ток в точку КЗ только от генератора рассматриваемой цепи:
- в относительных единицах
- в именованных единицах
Следовательно, для случая КЗ получим
- для КЗ/
Определение ударных токов КЗ для зоны III:
Определим импульс квадратичного тока
А2с
5. Расчет токов короткого замыкания для VI зоны
А) Расчет токов КЗ для точек К6 и К6/ (на стороне ВН):
Рис. 7.6 Схема замещения для цепи тока зоны VI на стороне ВН
Определение недостающих параметров новой схемы замещения:
Параметры эквивалентного асинхронного двигателя, включенного на одну секцию С.Н. нормальной эксплуатации:
- ЭДС эквивалентного асинхронного двигателя принимается ;
- Сопротивление эквивалентного асинхронного двигателя в относительных единицах определяется
где КпЭАД = 6,3 – кратность пускового тона эквивалентного асинхронного двигателя, вычисленная как усредненное значение кратностей пусковых токов асинхронных двигателей, включенных на одну секцию С.Н. нормальной эксплуатации.
.
Приведение к базисным условиям
.
Мощность SнАД эквивалентного асинхронного двигателя, включенного на одну секцию с.н. нормальной эксплуатации, выбирается из таблицы 2 (Расчетная нагрузка основного ТСН пункт 4.1) нагрузок рабочего трансформатора с.н. [2].
Составляем уравнения по методу узловых потенциалов и вычисляем потенциалы в точках j1 и j3 , приравнивая в точке КЗ j4=0.
;
j1 = 1,035; j3 = 1,049.
Определение начальных значений периодических составляющих токов КЗ, принимая за базисное значение тока на этой ступени:
Так как ток КЗ для случая К6/ больше, чем для случая короткого замыкания в точке К6, все дальнейшие расчеты будут проводиться для этого случая.
Определение апериодической составляющей тока КЗ в момент отключения короткого замыкания. Принимая для зоны VI t = 0,3 с, можно найти:
Определение значения ударного тока КЗ для случая К6/:
Значения Та и Куд принимаются по таблицам справочников [2] для системы со сборными шинами 6…10кВ, где рассматриваются КЗ, через трансформаторы мощностью >63МВА в единице.
Определение периодической составляющей тока КЗ в момент отключения короткого замыкания.
кА
;
Определение импульса квадратичного тока
А2с
Б) Расчет токов КЗ для точек К6 и К6/ (на стороне СН):
Рис. 7.7 Схема замещения для цепи тока зоны VI на стороне СН
Определение недостающих параметров новой схемы замещения:
Параметры эквивалентного асинхронного двигателя, включенного на одну секцию С.Н. нормальной эксплуатации:
ЭДС эквивалентного асинхронного двигателя принимается ;
Сопротивление эквивалентного асинхронного двигателя в относительных единицах определяется где КпЭАД = 6,3 – кратность пускового тона эквивалентного асинхронного двигателя, вычисленная как усредненное значение кратностей пусковых токов асинхронных двигателей, включенных на одну секцию С.Н. нормальной эксплуатации.
.
Приведение к базисным условиям
.
Мощность SнАД эквивалентного асинхронного двигателя, включенного на одну секцию с.н. нормальной эксплуатации, выбирается из таблицы 2 (Расчетная нагрузка основного ТСН пункт 4.1) нагрузок рабочего трансформатора с.н. [2].
Составляем уравнения по методу узловых потенциалов и вычисляем потенциалы в точках j1 и j3 , приравнивая в точке КЗ j4=0.
;
j2 = 1,051; j5 = 1,032.
Определение начальных значений периодических составляющих токов КЗ, принимая за базисное значение тока на этой ступени:
Так как ток КЗ для случая К6/ больше, чем для случая короткого замыкания в точке К6, все дальнейшие расчеты будут проводиться для этого случая.
Определение апериодической составляющей тока КЗ в момент отключения короткого замыкания.
Принимая для зоны VI t = 0,3 с, можно найти:
Определение значения ударного тока КЗ для случая К6/:
Значения Та и Куд принимаются по таблицам справочников [2] для системы со сборными шинами 6…10кВ, где рассматриваются КЗ, через трансформаторы мощностью >63МВА в единице.
Определение периодической составляющей тока КЗ в момент отключения короткого замыкания.
кА
;
Определение импульса квадратичного тока
А2с
6. Расчет токов короткого замыкания для VII зоны на ВН.
Схема замещения аналогична схеме замещения для цепи в VI зоне. Отличие расчета токов КЗ в седьмой зоне состоит в том, что при КЗ на сборных шинах 6кВ или на любом присоединении КЗ, проходящий по этим шинам ток присоединения, будет суммарным: от системы и от асинхронных электродвигателей С.Н. , работающих кратковременно в генераторном режиме.
Следовательно, для зоны VII можно использовать уже найденные значения токов КЗ для VI зоны.
А) Расчет токов КЗ для VII зоны (на стороне ВН):
Периодическая составляющая тока КЗ в точке К7:
Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К7 определяется для момента отключения короткого замыкания, которое происходит при t = 0,6с.:
Ударный ток короткого замыкания:
Определение импульса квадратичного тока
А2с
Б) Расчет токов КЗ для VII зоны (на стороне СН):
Для зоны VII можно использовать уже найденные значения токов КЗ для VI зоны.
Периодическая составляющая тока КЗ в точке К7:
Апериодическая составляющая тока КЗ в точке К7 определяется для момента отключения короткого замыкания, которое происходит при t = 0,6с.:
Ударный ток короткого замыкания:
Определим импульс квадратичного тока
А2с
Анализируя результаты расчета токов КЗ в рассматриваемом примере нетрудно заметить, что токи КЗ во всех зонах главной схемы АЭС весьма велики. Это затрудняет выбор коммутационных и защитных расчетов для каждой цепи с выключателем, поиска новых принципов и устройств защиты от токов КЗ и уменьшения их величины.
8. ВЫБОР КОММУТАЦИОННЫХ АППАРАТОВ ГЛАВНОЙ СХЕМЫ ВЫДАЧИ МОЩНОСТИ И СХЕМЫ СОБСТВЕННЫХ НУЖД
Для надежного электроснабжения потребителей токоведущие части, изоляторы распределительных устройств и высоковольтные коммутационные аппараты должны удовлетворять требованиям:
1.Электрическая прочность – способность длительно выдерживать максимальное рабочее напряжение и противостоять кратковременным перенапряжениям. При этом должно выполняться условие: Uном Uраб.
2.Соответствующая нагрузочная способность, благодаря которой протекание длительных (номинальных, ремонтного или послеаварийного режимов) токов нагрузки не вызывает их повреждения, ускоренного износа изоляции, снижения механической прочности и недопустимого нагрева. Должно выполняться следующее условие:
Iраб.max Iном,
где а) Iраб.max – наибольший ток послеаварийного или ремонтного режимов, который определяется при условии работы элемента системы при снижении напряжения на 5%
Iраб.max = ,
где Sном – мощность самого мощного присоединения (для ОРУ ВН и ОРУ СН) с одним выключателем наприсоединение, или мощность, передаваемая по линии, где установлен выключатель (для остальных участков).б) Iраб.max - суммарный ток двух присоединений для ОРУ по схеме 3/2 или суммарный ток трех присоединений наиболее нагруженной цепи ОРУ, собранного по схеме 4/3.
3.Термическая стойкость – способность кратковременно противостоять термическому действию токов к.з., не перегреваясь сверх допустимых пределов. Термическая стойкость характеризуется допустимым тепловым импульсом тока к.з., поэтому для проверки электрических аппаратов на термическую стойкость следует сравнить полный импульс квадратичного тока к.з. (рассчитанный в VI главе) Вк.расч с заводскими данными:
Вк.зав = Iт2 · tт; Вк.расч Вк.зав
4.Динамическая стойкость – наличие запаса механической прочности, при которой
динамические усилия, возникающие между токоведущими частотами не приведут к их повреждению при протекании по ним ударных токов к.з.:
iдин iуд.расч,
где iдин – мгновенное значение тока электродинамической стойкости, задается заводом – изготовителем.
5.Отключающая способность (для выключателей высокого напряжения):
а) проверка на симметричный периодический ток отключения Iпо Iоткл.ном;
б) проверка отключения апериодической составляющей
iat iа.ном = · β · Iоткл.ном/100
где β – содержание апериодической составляющей в токе к.з., %.
6.Включающая способность, которая характеризуется способностью выключателя включиться повторно на короткозамкнутую цепь без разрушения и деформации токоведущих его частей.
Проверяется по условию:
I. Проверка по перечисленным условиям выключателя ОРУ-750 типа:
ВНВ – 750А–63/3150 У1
1.
2. (пункт 2, схема 4/3)
3.
(пункт7 КЗ в т.К1ВН)
4. кА (пункт7 КЗ в т.К1ВН)
5.а) (пункт7 КЗ в т.К1ВН)
б) (пункт7 КЗ в т.К1CН)
6. (пункт7 КЗ в т.К1ВН)
Все условия выполняются, следовательно, данный выключатель подходит для установки на ОРУ-750 кВ.
II. Проверка по перечисленным условиям выключателя ОРУ-330 типа:
ВНВ – 330А–63/4000 У1
1.
2. (пункт 2, схема 4/3)
3.
(пункт7 КЗ в т.К1СН)
4. (пункт7 КЗ в т.К1СН)
5.а) (пункт7 КЗ в т.К1CН)
б) (пункт7 КЗ в т.К1CН)
6. (пункт7 КЗ в т.К1CН)
Все условия выполняются, следовательно, данный выключатель подходит для установки на ОРУ-330 кВ.
III. Проверка по перечисленным условиям генераторного выключателя типа:
КАГ-24-30/30000У3
1.
2. (пункт7 КЗ в зоне 3)
3.
(пункт7 КЗ в зоне 3)
4. (пункт7 КЗ в зоне 3)
6. (пункт7 КЗ в зоне 3)
Выключатель не предназначен для отключения токов к.з. Это обусловлено тем, что при к.з в цепи генератора токи к.з имеют большие значения, а выключатели рассчитанные на такие токи выпускаются единичными экземплярами по специальному заказу.
Все условия выполняются, следовательно, данный выключатель подходит для установки в качестве выключателя нагрузки.
IV. Проверка по перечисленным условиям выключателей рабочих вводов секции 6кВ нормальной эксплуатации BA BB BC BD на стороне ВН (выбирается по наибольшей мощности потребителей и второй группе надежности. Нагрузка на BV=4050 кВт) типа:
ВЭС 6 40/3200У3
1.
2.
3.
4. кА
5.а)
Все условия выполняются, следовательно, данный выключатель подходит для установки на секцию.
V. Проверка по перечисленным условиям выключателей рабочих вводов секции 6кВ нормальной эксплуатации BA BB BC BD на стороне СН (выбирается по наибольшей мощности потребителей и второй группе надежности. Нагрузка на BV=4050 кВт) типа:
ВЭС 6 40/3200 У3
1.
2.
3.
4. кА
5.а)
Все условия выполняются, следовательно, данный выключатель подходит для установки к любому потребителю на секцию.
ВЫВОД
В ходе курсового проектирования была выбрана схема выдачи мощности, электростанции типа АЭС; выбрана электрическая схемы РУ повышенного напряжения; была спроектирована схема электроснабжения собственных нужд блока АЭС; был сделан выбор мощности ТСН АЭС; был сделан расчет режима самозапуска электродвигателей механизмов собственных нужд АЭС; была определена мощность дизель-генераторов систем надёжного питания; был произведён расчет токов короткого замыкания в главной схеме ЭС, также был произведён выбор коммутационных аппаратов главной схемы и схемы электроснабжения собственных нужд.
ЛИТЕРАТУРА:
1. Электрическая часть тепловых и атомных электростанций, Сиротенко Б.Г., Смирнов С.Б., Севастополь, 2002г.
2. Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования /Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков. - М: Энергоатомиздат, 1986.
3. Конспект лекций.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
