Полученные результаты приведены в таблице 2. Значения расходов определяются в 5 части.
Таблица 2.
Таблица расчета параметров пара в камерах отбора турбины гереющего пара.
|
|
p |
t |
h |
s |
x |
D |
|
|
МПа |
°С |
кДж/кг |
кДж/(кг К) |
|
кг/c |
|
отб I |
2,506 |
224 |
2648,05 |
5,945 |
0,916 |
61,6 |
|
отб II |
1,810 |
207 |
2600,10 |
5,968 |
0,897 |
62,7 |
|
отб III |
1,273 |
191 |
2549,94 |
5,992 |
0,881 |
63,7 |
|
отб IV |
0,628 |
193 |
2834,51 |
6,913 |
_ |
84,8 |
|
отб V |
0,275 |
131 |
2708,07 |
6,989 |
0,994 |
65,6 |
|
отб VI |
0,103 |
100 |
2578,62 |
7,088 |
0,957 |
70,9 |
|
отб VII |
0,031 |
70 |
2433,00 |
7,188 |
0,917 |
59,7 |
|
гр. пар П1 |
0,029 |
68 |
2415,97 |
7,178 |
0,912 |
59,7 |
|
гр. пар П2 |
0,094 |
98 |
2418,41 |
6,694 |
0,888 |
70,9 |
|
гр. пар П3 |
0,254 |
128 |
2694,53 |
6,990 |
0,990 |
65,6 |
|
гр. пар П4 |
0,587 |
158 |
2823,17 |
6,919 |
_ |
84,8 |
|
гр. пар П5 |
1,201 |
188 |
2542,29 |
5,998 |
0,878 |
63,7 |
|
гр. пар П6 |
1,724 |
205 |
2594,90 |
5,975 |
0,896 |
62,7 |
|
гр. пар П7 |
2,409 |
222 |
2645,40 |
5,954 |
0,916 |
61,6 |
Нагреваемая среда (основной конденсат и питательная вода) движутся по системе регенерации под напором, создаваемым конденсатными и питательными насосами. Напор, создаваемый питательным насосом, можно определить по формуле
DРпн=Р0+DРпар+DРпг+DРпит+DРркп+DРпвд+DРгеод–Рд,(17)
здесь DРпн – напор, создаваемый питательным насосом, МПа;
Р0 – давление пара перед СРК турбины, МПа;
DРпар – гидравлическое сопротивление паропроводов,
DРпар = Р0×(0,03¸0,05);
DРпг – гидравлическое сопротивление парогенератора по стороне рабочего тела. В качестве приблизительной оценки DРПГ для расчета напора питательного насоса можно принять его равным 0,07¸0,09 МПа [3];
DРпит – гидравлическое сопротивление трубопроводов питательной воды от последнего ПВД до ПГ. DРпит = 0,2¸0,3 МПа [1, 3];
DРркп – сопротивление регулирующего клапана питания, DРркп » 1 МПа [3];
DРпвд – падение давления в системе ПВД. В расчетах тепловых схем можно использовать заводские данные о сопротивлениях ПВД, а также использовать приблизительную оценку этой величины,
DРпвд » 0,25×nпвд, МПа;
DРгеод – геодезический напор, определяется разницей в высотах мест установки парогенератора и деаэратора; DРгеод » 0,01DН, МПа ([DН] – м.вод.ст.)
Рд – давление в деаэраторе, МПа.
Напор конденсатного насоса при одноподъемной схеме установки насосов в тракте основного конденсата определяется формулой
DРк.н = Рд + DРпнд + DРод + DРэ + DРо.г +
+ DРбоу + DРконд + DРрку + DРгеод, (18)
где Рд – давление в деаэраторе, МПа;
DРпнд – гидравлическое сопротивление всех ПНД. Можно оценить по данным заводов-изготовителей, либо из соотношения DРпнд » 0,15×nпнд, МПа;
DРод – падение давления в вынесенных охладителях дренажей. В расчетах тепловых схем можно примерно оценить по формуле DРод » 0,05×nод, МПа;
DРэ – падение давления на охладителях эжекторов (основного и уплотнения).
DРэ » (0,05¸0,07)×nэ, МПа;
DРо.г – падение давления в охладителе генератора, DРо.г » 0,1¸0,2 МПа;
DРбоу – гидравлическое сопротивление блочной обессоливающей установки. DРбоу » 0,3¸0,5 МПа;
DРконд – гидравлическое сопротивление соединительных трубопроводов тракта основного конденсата. DРконд » 0,1¸0,2 МПа;
DРрку – падение давления на регулирующем клапане уровня в конденсаторе,
0,2¸0,4 МПа;
DРгеод – геодезический напор, определяется разницей в высотах мест установки деаэратора и конденсатного насоса, МПа. DРгеод » 0,01×DН, МПа ([DН] – м.вод.ст.)
Если предусмотрена установка конденсатных насосов первого и второго подъемов, то для каждого из них составляются свои расчетные уравнения для определения потребного напора. Исходным для расчета напора насоса первого подъема является необходимое давление на всасе насоса второго подъема. Давления в узловых точках тракта основного конденсата определяются по напору конденсатного насоса с учетом гидравлических сопротивлений по водяной стороне ПНД.
Напор дренажных насосов рассчитывают по разности давлений между точками перекачки дренажа с учетом гидравлических сопротивлений трубопроводов.
DРдн = Рсм + DРтр + DРркр – Рп i, (19)
где Рсм – давление в камере смешения дренажа с основным конденсатом, МПа;
DРтр – гидравлическое сопротивление конденсатопроводов, 0,05 МПа;
DРркр – гидравлическое сопротивление регулирующего клапана расхода;
Рп i – давление греющего пара в i-ом ПНД, из которого осуществляется слив дренажа, МПа.
Полученные по (19) значения напоров дренажных насосов необходимы для определения повышения энтальпии конденсата в дренажном насосе. Повышение энтальпии воды в насосах (в кДж/кг) определяется по формуле
Dhнас = DРнас×`vнас×103 / hнас, (20)
где DРнас – напор насоса в МПа;
vнас – средний удельный объем перекачиваемой среды в м3/кг, определяется по температуре и среднему давлению среды в насосе; (vнас » 0,001 м3/кг)
hнас – КПД насоса.
(hпн » 0,8 ¸ 0,82, hкн » hдн » 0,76 ¸ 0,78).
Таким образом палучаются
DРпн= 9,20 МПа
DРк.н1 =2,52 МПа
DРк.н2 =2,63 МПа
DРдн1 =1,28 МПа
DРдн2 =1,49 Мпа
Повышение энтальпии воды в насосах
Dh пн = DР пн ×`vнас×103 / h пн = 11,218 кДж/кг
Dh к.н1 = DР к.н1 ×`vнас×103 / h к.н1 =3,229 кДж/кг
Dh к.н2 = DР к.н2 ×`vнас×103 / h к.н2 =3,371 кДж/кг
Dh дн1 = DР дн1×`vнас×103 / h дн1 =1,639 кДж/кг
Dh дн2 = DР дн2×`vнас×103 / h дн2 =1,929 кДж/кг
ОПРЕЛЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ РАБОЧЕГО ТЕЛА В УЗЛОВЫХ ТОЧКАХ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ
Наминальный расход пара перед ЦВД по [4] состовляет D0=1761 кг/с. Расход пара на ТУ обазначается D, который направляется на ЦВД и ПП2 поэтому D =D0+DПП.
Потери при движении пара по трубопровадам принимаются следующим образом;
Утечки рабочего тела на II контуре DУТ=0,005.D
Потерь уплатнения DУПЛ= 0,012.D
Потерь эжектра DЭЖ=0,003.D
Расход рабочего тела в ПГ определяется по вырожению GПГ=D+DУТ+DУПЛ+DЭЖ . поэтому выражению и пречисленным потерям получается: GПГ=1,02.D
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
