Расчёт коллекторного двигателя постоянного тока малой мощности
Введение
Коллекторные двигатели постоянного тока с возбуждением постоянными магнитами мощностью до 200 Вт находят широкое применение в системах электроприводов систем автоматики, робототехники и транспортных средств. Двигатели разрабатываются на напряжение 6 – 110 В и частотой вращения 1500 – 6000 об/мин. Для двигателей постоянного тока рассматриваемого диапазона мощности с диаметром корпуса 20 – 80 мм целесообразно использовать конструкцию с радиально расположенными магнитами. При этом целесообразно применять волновую обмотку якоря, не требующую уравнительных соединений. Число полюсов рекомендуется выбирать в диапазоне 2 р = 2 – 6. Увеличение числа полюсов снижает размеры и массу ярма статора и якоря, но увеличивает магнитные потоки рассеяния и потери в стали из-за увеличения частоты перемагничивания. Пазы якоря выбирают овальной или круглой формы, обеспечивающие постоянную толщину зубца не менее 2 мм.
Применение постоянных магнитов с высокой удельной энергией типа феррит бария позволяет улучшить массогабаритные, энергетические и стоимостные показатели двигателя постоянного тока.
Приведен аналитический расчет коллекторного двигателя постоянного тока с возбуждением от феррит бариевых постоянных магнитов, позволяющий получить заданные технические параметры при лимитированном габарите и заданном тепловом режиме электродвигателя.
1. Основные размеры двигателя
Определение основных размеров двигателя (диаметра якоря D и длины якоря Iδ) является одним из важнейших этапов в ходе расчета двигателя, так как правильно выбранные размеры якоря обеспечивают требуемый тепловой режим, соответствующий выбранному классу нагревостойкости изоляции, и рациональное использование применяемых в машине материалов.
Ток якоря при нагрузке машины
Ток якоря в двигателе с возбуждением постоянными магнитами одновременно является током двигателя
где значение КПД принимаем равным 67%, т.е.
Электромагнитная мощность двигателя
Диаметр якоря
где αδ=0,68
Вδ=0,23 Тл
А/=115*102 А/м
λ=1,1
где - коэффициент полюсного перекрытия, его значение выбирают из диапазона 0,6 – 0,7;
=Bd – магнитная индукция в воздушном зазоре, принимается равной индукции магнита в оптимальной рабочей точке кривой размагничивания предварительно выбранной марки магнита (для феррит бариевых магнитов выбирают из диапазона 0,1–0,22 Тл);
А1 – предварительное значение токовой линейной нагрузки, её значение выбирают в диапазоне (70 – 200) 102 А, м при кратковременном и повторно – кратковременном режимах работы двигателя (большие значения соответствуют большей мощности);
– отношение длины магнитопровода якоря к его диаметру, это значение выбирают из диапазона 0,5 – 1,8.
Полученное значение диаметра якоря округляют до тысячных долей метра и выбирают ближайшее стандартное его значение по приложению А /1/.
По приложению А из стандартного ряда размеров выбираем диаметр якоря D=0,058 м
Расчётная длина якоря
Окружная скорость вращения якоря
Полюсное деление
Расчётная ширина полюса (магнита)
Выбираем конструкцию полюса без полюсного наконечника
Частота перемагничивания стали якоря
2. Обмотка якоря
Обмотка якоря машины постоянного тока является замкнутой. Конструктивно обмотка выполняется барабанной и двухслойной.
Для четырехполюсной конструкции двигателя выбираем простую волновую обмотку с числом параллельных ветвей 2а=2
где 2а - число параллельных ветвей обмотки якоря.
Предварительное общее число эффективных проводников обмотки якоря
принимаем
Число пазов якоря
принимаем
Число коллекторных пластин
принимаем , так как 2 р=4
Предварительное число витков в секции обмотки якоря
принимаем число витков в секции обмотки якоря равным округлённому значению, то есть .
Уточнённое число проводников обмотки якоря
Число проводников обмотки якоря в пазу якоря
Уточнённое значение токовой линейной нагрузки
при этом должно выполняться условие
Условие выполняется.
Шаги обмотки якоря
Для простой волновой обмотки якоря:
а) первый частичный шаг
б) результирующий шаг
в) второй частичный шаг
г) шаг обмотки по пазам
Обмоточные шаги у1, у2, у, уп должны быть целыми числам. Укорочение шага εк и ε (εк>0; ε>0) выбирают таким, чтобы шаги обмотки были целыми числами. Применение укорочения шага (εк>0) в петлевых обмотках приводит к уменьшению длины и вылета лобовых частей, к уменьшению сопротивления и массы обмотки якоря.
3. Размеры зубцов, пазов и проводников обмотки якоря
В двигателе малой мощности применяют полузакрытые пазы круглой или овальной формы.
Обмотку якоря электродвигателя постоянного тока малой мощности выполняют из круглого медного обмоточного провода с эмалевой изоляцией класса нагревостойкости «F» и укладывают в изолированные пазы якоря.
Выбираем для зубцов якоря проектируемого двигателя овальную форму паза. Якорь выбираем со скосом пазов. Пазовая изоляция – эмалевая на эпоксидной основе, нанесённая методом напыления толщиной 0,25*10-3 м, то есть м.
Принимаем всыпную обмотку, с круглыми проводами, с эмалевой изоляцией класса нагревостойкости В. Выбираем марку провода ПЭТВ ГОСТ 160.505.001–74. Сердечник якоря выполняется, шихтованным из листов электротехнической стали 2013 ГОСТ 21427.2–83 толщиной 0,5 мм.
Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря
Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря выбирают из диапазона из диапазона (5–20)*106 А/м2 при кратковременном режиме работы S2. Большие значения плотности тока соответствуют большим мощностям электродвигателя.
Для кратковременного режима работы (S2) принимаем
Сечение и диаметр провода обмотки якоря
а) предварительное значение площади поперечного сечения неизолированного провода
б) окончательное значение площади поперечного сечения g, диаметр неизолированного провода d и диаметр изолированного провода dиз выбираем из таблицы Б.2 приложения Б /1/.
g=0,099*10-6 м2 , d=0,355*10-3 м, dиз=0,395*10-3 м
Окончательная плотность тока в проводнике обмотки якоря
Больший диаметр овального паза якоря
где kc=0,95 – выбираем по таблице В.1 приложения В;
Bz – магнитная индукция в зубце, выбирают из диапазона (0,5–1,9) Тл;
hш=0,5*10-3 м – высота шлица паза якоря;
D/=D-2*hш=0,058–2*0,5*10-3=0,057 м;
- центральный угол на один паз;
Принимаем Bz=1,1 Тл.
Принимаем bп1=0,0062 м
Меньший диаметр овального паза принимается равным
bп2=0,0053 м
при этом необходимо, чтобы bп2<bп1
Периметр овального паза
Высота паза якоря
Площадь сечения паза якоря
а) овального паза
– коэффициент скоса пазов
– зубцовое деление
Площадь поперечного сечения паза, заполненного обмоткой
а) площадь сечения пазовой изоляции
б) площадь сечения пазового клина
где bкл=(0,5–0,6)*bп1=(0,5–0,6)*0,0062=(0,0031–0,00372) – ширина клина;
hкл=(0,5–1,5)*10-3 – высота клина;
в) площадь сечения паза без изоляции паза и клина
Коэффициент заполнения паза изолированными проводами
Выбираем автоматизированную укладку обмотки в пазы якоря так как
Проверка ширины зубца якоря
Так как пазы выполнены овальными с параллельными стенками, то ширина зубца постоянна по высоте зубца
необходимо, чтобы выполнялось условие
Условие выполняется так как
Средняя длина полувитка секции обмотки якоря
,
где - прямолинейный отрезок лобовой части обмотки принимаем
Сопротивление обмотки якоря при максимально допустимой температуре, определяемой классом нагревостойкости изоляции
где
- расчётная температура для изоляции класса F принимается равной 1150С
– сопротивление обмотки якоря при температуре 200С
4. Коллектор и щётки
В электродвигателях постоянного тока малой мощности, как правило, применяют коллектор на пластмассе. Коллекторные пластины коллектора изготавливают из твёрдо тянутой меди и изолируют их друг от друга и от вала якоря пластмассой. Конструкция щёткодержателя должна обеспечить правильное положение щёток на коллекторе. Щётка должна выступать из втулки щёткодержателя на 1–2 мм.
Для проектируемого электродвигателя выбираем коллектор на пластмассе.
Предварительный диаметр коллектора:
Относительное коллекторное деление
Выбирают значение относительного коллекторного деления
Принимаем
Коллекторное деление
Ширина коллекторной пластины
где при Uном>30 В
Принимаем
По технологическим требованиям необходимо, чтобы
Условие выполняется так как
Окончательный диаметр коллектора
Окружная скорость коллектора
Площадь поперечного сечения щётки
Выбирают марку щётки ЭГ2А: ΔUщ=2,6 В; jщ=10*104 А/м2
Размеры щётки
Предварительные размеры щетки
Уточняем размеры щёток, выбирая стандартные размеры щётки по таблице Д.2 приложения Д: bщ=0,004 м; ащ=0,005 м; hщ=2*ащ=2*0,005=0,01 м
Окончательная плотность тока под щётками
Длина коллектора
а) активная длина коллектора по оси вала
б) полная длина коллектора по оси вала
принимаем
Проверка ЭДС
В
где ΔUщ – падение напряжения на щётках, берётся из таблицы Д.1. Приложения Д /1/.
При этом должно выполняться условие
,
где
- условие выполняется.
Страницы: 1, 2
