4.2.2 Расчет теплопроизводительности пассивной солнечной системы
Исходные данные: В качестве пассивной солнечной системы используем отдельную оранжерею и расположим ее вдоль стены дома с юга – западной стороны, длинной 13,6 м.
S=13,6*5,1=69,4 70 м2.
Количество теплоты, поступающей из теплоприемника определяем по формуле:
(4.3.)
где а – длина стены, где расположен теплоприемник;
(mCр)погр – масса пограничного слоя воздуха;
(mCр)погр = 3600** * Vср на 1 м ширины абсорбера (4.4.)
где - ширина пограничного слоя;
Vср = 0,9-1 м/с;
С = 1кДж/кг/град;
(mCр)погр =64,8 кДж/м2* 0С на 1 м ширины абсорбера.
Расчетные данные сведены в таблицу 4.2.
Таблица 4.2 Количество полезного тепла, полученного ПСС
|
Месяц |
Кол-во ясных дней |
Кол-во Qпол, кВт*ч |
Кол-во п/ясн. дней |
Кол-во Qпол кВт*ч |
Qпол всего за месяц |
Нагрузка Отопле-ния |
% замещ |
||
|
за ясный день |
за ясные дни |
За п/ясн. день |
В п/ясн. дни |
||||||
|
I |
20,8 |
79,5 |
1653,6 |
6,2 |
62,5 |
387,3 |
2040,8 |
16560 |
12,3 |
|
II |
23,0 |
141,6 |
3256,8 |
4,4 |
108,3 |
476,5 |
3733,3 |
14340,5 |
26,0 |
|
III |
25,2 |
170,7 |
4301,6 |
5,7 |
124,9 |
711,9 |
5013,5 |
12644,3 |
36,6 |
|
IV |
18,7 |
199,9 |
3738,1 |
7,9 |
145,7 |
1151,0 |
4889,1 |
8157,6 |
60,0 |
|
V |
16,6 |
204,0 |
3386,4 |
7,3 |
170,7 |
1246,1 |
4632,5 |
5728,8 |
80,8 |
|
IX |
11,1 |
187,4 |
2080,1 |
9,0 |
108,3 |
974,7 |
3054,8 |
3880,8 |
78,7 |
|
X |
10,2 |
183,2 |
1868,6 |
12,9 |
91,6 |
1181,6 |
3068,2 |
7079,16 |
43,3 |
|
XI |
7,0 |
108,3 |
758,1 |
16,3 |
66,6 |
1085,6 |
1843,7 |
10652,4 |
17,3 |
|
XII |
7,6 |
79,1 |
601,1 |
15,8 |
62,5 |
987,5 |
1588,6 |
14240,2 |
11,2 |
|
|
Всего: |
29864,5 |
93283,7 |
32,0 |
|||||
4.2.3 Определение объема галечного аккумулятора
Результаты математического моделирования работы воздушных систем с галечным аккумулятором, вместимость которого на 1 м2 площади коллектора изменилась в диапазоне от 0,125 от 1 м3, /9/ показали, что по сравнению с системами нагрева жидкости характеристики воздушных систем несколько слабее зависят от вместимости аккумулятора. Это объясняется тем, что воздушная система может работать в режиме без использования аккумулятора, когда нагретый в коллекторе воздух поступает непосредственно в здание. Более слабая зависимость коэффициента замещения от вместимости аккумулятора также связана с тем, что в галечной засыпке наблюдается сильное расслоение температуры. При увеличении объема засыпки фактически возрастает объем «холодной» части аккумулятора, которая редко нагревается и охлаждается в такой же мере, как и его «горячая часть». Таким образом солнечную воздушную систему теплоснабжения предполагается установить с юго-западной стороны дома под углом 600 к горизонту. Расход воздуха принят равным 10,1 л/ м2* ч . Вместимость галечного аккумулятора составляет 0,25 м3 гальки на 1 м2 площади системы.
4.3 Расчет горячего водоснабжения
4.3.1 Расчет нагрузки горячего водоснабжения
Нагрузку горячего водоснабжения определяем по формуле /9/ :
(4.5.)
где N – число дней месяца,
n – число жильцов,
Тср - средняя температура горячей воды – 550 С,
Тхол – температура холодной воды, для зимних месяцев – 50 С, для летних – 150 С, осенью и весной – 100 С.
- плотность воды – 1 кг/л.
Ср – теплоемкость – 4190 Дж/кг*К.
Данные нагрузки горячего водоснабжения по месяцам сводим в таблицу 4.3.
Таблица 4.3 Нагрузка горячего водоснабжения
|
Месяц |
Количество дней |
Нагрузка ГВС, МДж |
Нагрузка ГВС, кВт*ч |
Нагрузка ГВС, Гкал. |
|
I |
31 |
7793,4 |
2167,2 |
1,9 |
|
II |
28 |
7039,2 |
1957,5 |
1,7 |
|
III |
31 |
7015,3 |
1950,9 |
1,68 |
|
IV |
30 |
6789,0 |
1887,9 |
1,63 |
|
V |
31 |
7015,3 |
1950,9 |
1,68 |
|
VI |
30 |
6033,0 |
1677,7 |
1,45 |
|
VII |
31 |
6234,1 |
1733,6 |
1,49 |
|
VIII |
31 |
6234,1 |
1733,6 |
1,49 |
|
IX |
30 |
6789,0 |
1887,9 |
1,63 |
|
X |
31 |
7015,3 |
1950,9 |
1,68 |
|
XI |
30 |
6789,0 |
1887,9 |
1,63 |
|
XII |
31 |
7793,4 |
2167,2 |
1,9 |
|
|
82540,1 |
22953,3 |
19,8 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15
