2.3 Дополнительная дифференциальная защита блока на реле ДЗТ-21
Таблица 3
|
Наименование величин |
Числовые значения для сторон |
|
|
787 кВ |
24 кВ |
|
|
Первичные токи для сторон блока, соответствующие номинальной мощности |
||
|
Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания |
|
|
|
Принятый ток срабатывания защиты |
276 А = 0,3 |
|
|
Коэффициент трансформации трансформаторов тока |
3000/1 |
|
|
Соединение трансформаторов тока |
|
|
|
Вторичные номинальные токи в плечах защиты |
||
|
Выбор варианта включения промежуточных автотрансформаторов |
АТ-31-43 Креле I-11 КТТ –I-3 (0,44 А) |
АТ-32-43 Креле I-2 КТТ –I-7 (12,24 А) |
|
Выбор ответвлений трансреактора рабочей цепи реле |
||
|
Минимальный ток срабатывания для каждого из плеч защиты |
||
|
Номинальный ток ответвлений трансформаторов тока тормозной цепи реле Iотв. торм.³ I’В |
Iотв. торм. ВН=3 А Nотв-3 |
Iотв. торм. НН=5 А |
|
Определение коэффициента торможения ктт при максимальном токе трехфазного КЗ на стороне 787 кВ |
Принимаем I*нач. торм = 1 |
|
2.4 Поперечная дифференциальная защита
Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от тока небаланса
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
2500/5
Ток срабатывания реле вторичный
2.5 Дифференциальная защита ошиновки
Таблица 5
|
Наименование величин |
Числовые значения для сторон |
|
|
Выносные ТТ 787 кВ |
Встроенные ТТ 787 кВ |
|
|
Номинальный первичный ток |
||
|
Соединение трансформаторов тока |
|
|
|
Коэффициент трансформации трансформаторов тока |
3000/1 |
2000/1 |
|
Номинальные вторичные токи в плечах защиты |
||
|
Максимальный ток при внешнем КЗ |
17040 |
|
|
Ток срабатывания из условия отстройки от тока небаланса при внешнем КЗ Iнб макс=K апер× K одн. × fi× ×Iкз макс |
1,3·0,1·17040 = 2215 А |
|
|
Число витков рабочих обмоток реле |
. |
. |
|
Принятое число витков рабочих обмоток реле |
ωII + ωIII = 86+46 = 132 вит.; ωI = 88 вит. |
|
|
Коэффициент чувствительности при опробовании блока и КЗ на стороне 787 кВ (ток от генератора) |
||
|
Коффициент чувствительности при двухфазном КЗ в зоне |
||
2.6 Защита от симметричной перегрузки
Первичный ток срабатывания защиты
;
.
Вторичный ток срабатывания
.
Коэффициент трансформации трансформатора тока
15000/5
Принимаем реле РТ-40/20.
2.7 Защита от внешних симметричных коротких замыканий
Уставка защиты определяется из условия отстройки от сопротивления, замеряемого защитой в послеаварийном нагрузочном режиме.
Угол максимальной чувствительности
φм. ч=80°
Минимальное напряжение
Uмин= 0,95Uн= 0,95·24=22,8 кВ
Iнагр.= 1,5Iном. ген.=1,5·26,8=40,2 кА
Сопротивление нагрузки
Сопротивление срабатывания защиты
Чувствительность реле по замеряемому сопротивлению при резервировании смежных с блоком участков линии
Чувствительность по току точной работы
где
2.8 Дифференциальная защита ТСН
Исходные данные: трансформатор 63МВА ТТ с коэффициентами трансформации 2000/5 и 3000/5.
Вторичные номинальные токи в плечах защиты
Со стороны обмоток низшего напряжения трансформатора устанавливаем промежуточные автотрансформаторы типа АТ-32 номинальный ток ответвления автотрансформатора
Коэффициент трансформации автотрансформатора
Вторичный номинальный ток подводимый к реле
Определяем номинальные токи рабочих ответвлений трансформатора со стороны высшего напряжения
Принимаем
Со стороны низшего напряжения
Принимаем 4,6.
Минимальный ток срабатывания
,
где k – коэффициент отстройки защиты от броска намагничивания равный 0,3.
- номинальный ток соответствующий номинальной мощности к номинальному напряжению наиболее мощной обмотки трансформатора.
Относительный минимальный ток срабатывания в каждом плече
Уставку минимального тока срабатывания принимаем по наибольшему из полученных значений
Расчет процентного торможения.
Выбираем ответвление промежуточного трансформатора тока тормозной цепи низшего напряжения
,
где - уставка начала торможения принимаем равной номинальному току трансформатора =1
Принимаем =2,5 А.
Так как принятый ток больше расчетного, то ток начала торможения не рассчитываем.
Определяем коэффициент торможения по условию отстройки защиты от тока небаланса при внешнем коротком замыкании на стороне 6,3 кВ и от тока самозапуска двигателей, питаемых от обеих расщепленных обмоток трансформатора.
Определяем суммарное эквивалентное сопротивление ответственных двигателей участвующих в самозапуске
где
Ток самозапуска
где
Xвнеш»0
22,74 кА<35,74 кА
где - ток небаланса, обусловленный погрешностью трансформаторов тока.
- ток небаланса, обусловленный изменением коэффициента трансформации при регулировании напряжения.
- ток небаланса, вызванный несоответствием выбранного номинального тока ответвления трансреактора расчетному значению.
где
- коэффициент учитывающий переходной режим равен 1
- коэффициент однотипности ТТ равен 1
- относительное значение полной погрешности ТТ по кривым предельных кратностей равно 0,1
- максимальный ток, проходящий через защиту при расчетном внешнем кз на стороне низшего напряжения трансформатора или в режиме самозапуска с учетом наличия РПН , где - относительное значение максимального отклонения регулируемого напряжения от его среднего значения
где - расчетный номинальный ток ответвления трансреактора
При этом относительное значение рабочего тока
Относительное значение тормозного тока
Коэффициент торможения тормозной цепи
где - коэффициент надежности равен 1,5
Значение коэффициента торможения регулируется в пределах от 0,3 до 0,9
Коэффициент чувствительности
,
где
- первичный расчетный минимальный ток короткого замыкания для режима в виде короткого замыкания, а так же положения переключателя РПН, обуславливающих номинальные токи в месте установки защиты
Согласно ПУЭ минимальный коэффициент чувствительности равен 2,0.
МТЗ с пуском по напряжению.
Уставки токовых органов защиты
где
где - коэффициент надежности равен 1,2.
- коэффициент возврата равен 0,8.
- максимальный ток нагрузки неповрежденной секции, принимаемой равным номинальному току расщепленной обмотки 6 кВ трансформатора
Чувствительность токовых органов защиты при двухфазном КЗ за трансформатором
