Рабочий ток линии
Iраб=S/√3·Uн=65,2/1,73·0.4=94,4 А(5.29)
где, S - полная мощность первой линии, из предыдущих расчетов Sл=65,2 кВа.
Определяем рабочий ток с учетом коэффициента теплового расцепителя
Кн.т.·Iраб=1,1·94,4=103,8(5.30)
Принимаем для первой питающей линии автомат серии А3710Б с Iн=160 А Iн.р.=120 А и Iпред.отк=32 кА
Uн.а.=440В≥Uн.у.=380В
Iн.а.=160А≥Iраб=94,4А(5.31)
Iпред.откл=32А≥Iк.з.=0,61кА
Максимальный ток короткого замыкания взят из предыдущих расчетах.
Все условия выполняются, значит автомат выбран верно.
Выбор автомата на второй отходящей линии.
Рабочий ток линии.
Iраб=Sл/√3·Uн=92,8/1,73·0,4=134,6 А(5.32)
Расчетный ток теплового расцепителя
Кн.р.·Iраб=1,1·134,6=148,2 А(5.33)
Для второй линии принимаем автомат серии А3134 с Iн=200А Iн.р.=150А и Iпред.отк.=38А
Выбор автомата на второй отходящей линии.
Рабочий ток линии
Iраб=114,1/1,73·0,4=165,3 А(5.34)
Расчетный ток теплового расцепителя.
Кн.р.·Iраб=1,1·165.3=181,8(5.35)
Для третьей линии принимаем автомат серии А3134 с Iн=200А Iн.р.=200 А и Iпред.окл=38 А
Таблица 30 - Технические данные выбранных автоматических выключателей
|
Тип ыключателя |
Номинальный ток выключателя, А |
Номинальный ток расцепителя. А |
Предельный ток отключения при напряжении 380В, А |
|
А3710Б |
160 |
120 |
32 |
|
А3134 |
200 |
150 |
38 |
|
А3134 |
200 |
200 |
38 |
Выбор трансформатора тока
Выбор трансформатора тока сводится к сравнению тока в первичной цепи к току в форсированном режиме.
Номинальный первичный ток.
Iн1=Sн.т./√3·Uн=250/1,73·0,4=362,3 А(5.31)
где, Sн.т. - номинальная мощность выбранного трансформатора
Uн - номинальное напряжение с низкой стороны.
Ток в цепи в форсированном режиме.
Iраб.фор.=1,2·362,3=434,7 А(5.32)
Выбираем трансформатор тока серии ТК-20 у которого Uном=660В Iном=400А стр 112 (л-6)
I1=500А≥Iраб.фор.=434,7А(5.33)
У выбранного трансформатора тока выполняется условие по первичному току значит окончательно принимаем именно его.
Выбор рубильника
Рубильник предназначен для нечастых включений и отключений вручную электроустановок до 660В. Выбор рубильника сводится к сравнению рабочего тока электроустановки к номинальному току на которое рассчитана его контактная система. Из предыдущих расчетах Iраб=362,3А
Принимаем рубильник серии Р34 с Iн=400 А стр.112 (л-7)
Iн.руб=400А≥Iраб=362,3А(5.34)
Условие выполняется значит рубильник выбран верно.
Выбор оборудования с высокой стороны.
Выбор предохранителя с высокой стороны.
Высоковольтные предохранители в схемах электроснабжения
потребителей применяют в основном для защиты силовых трансформаторов от токов коротких замыканий.
Ток номинальный трансформатора с высокой стороны.
Iн.тр.=Sн.тр./√3·Uн=250/1,73·10=14,4 А(5.35)
где, Sн.тр. - номинальная мощность силового трансформатора
Uн - номинальное напряжение с высокой стороны
По номинальному току трансформатора выбираем плавкую вставку, обеспечивающую отстройку от бросков намагничивающего тока трансформатора.
Iв=(2…3)Iн.тр.=2,5·14,4=36 А(5.36)
Выбираем предохранитель ПК-10/40 с плавкой вставкой на 40 А стр45 (л-6)
Выбор разъединителя
Разъединитель предназначен для включения и отключения электрических цепей под напряжением но без нагрузки а также он создает видимый разрыв. Выбор разъединителя производится по следующим условиям.
Uн.р.≥Uн.у(5.37)
Iн.р.≥Iраб
где, Uн.р. - номинальное напряжение разъединителя
Uн.у - номинальное напряжение установки
Iн.р. - ток номинальный разъединителя
Iраб - максимальный рабочий ток.
Из предыдущих расчетах Iраб=13,2 А, номинальное напряжение с высокой стороны Uн.у.=10 кВ
Принимаем разъединитель РЛН-10/200 с Iн.р.=200А и Uн.р.=10 кВ
Проверка выбранного разъединителя по условиям.
Uн.р.=10кВ≥Uн.у.=10кВ
Iн.р.=200А≥Iраб=13,2А
Все условия выполняются значит разъединитель выбран верно.
Таблица 31 - Данные разъединителя заносим в таблицу
|
Тип разъединителя |
Номинальный ток разъединителя, А |
Амплитуда предельного сквозного тока короткого замыкания, кА |
Масса, кг |
|
РЛН-10/200 |
200 |
15 |
20 |
Выбор разрядников с высокой и низкой стороны
Защиту элементов электроустановки от перенапряжений осуществляют при помощи вентильных разрядников. С высокой стороны выбираем разрядник типа РВО-10 разрядник вентильный облегченной конструкции, наибольшее допустимое напряжение U=12,7 кВ, пробивное напряжение при частоте 50 Гц не менее 26 кВ. Со стороны 0,4 кВ принимаем вентильный разрядник типа РВН-0,5 стр.65 (л-7).
Расчет заземляющих устройств
Подстанция питающая ферму расположена в 3 климатической зоне, от трансформаторной подстанции отходят 3 воздушные линии (В.Л.) на которых в соответствии с ПУЭ намечено выполнить 6 повторных заземлений нулевого провода. Удельное сопротивление грунта ρ0=120 Ом. Заземляющий контур в виде прямоугольного четырехугольника выполняют путем заложения в грунт вертикальных стальных стержней длиной 5 метров и диаметром 12 мм, соединенных между собой стальной полосой 40·4 мм. Глубина заложения стержней 0,8 м полосы 0,9 м.
Расчетное сопротивление грунта стержней заземлителей.
Ррасч=Кс·К1·ρ0=1,15·1,1·120=152 Ом·м(5.38)
где, Кс - коэффициент сезонности принимают в зависимости от климатической зоны, Кс=1,15 табл.27.1 (л-8)
К1 - коэффициент учитывающий состояние грунта при измерении К1=1,1 таблица 27.3 (л-8)
Сопротивление вертикального заземлителя из круглой стали.
Rв=0,366·ρрасч(2·l/lgd+0,5lg·(4hср+l/4hср-l))/l=0,366·152(2·5/lg0,012+0,5lg·(4·3,3+5/
/4·3,3-5))/5=31,2 Ом (5.39)
где, d - диаметр стержня
l - длина электрода
h - глубина заложения, равная расстоянию от поверхности земли до середины трубы или стержня.
Сопротивление повторного заземлителя Rп.з. не должно превышать 30 Ом при ρ=100 Ом·м и ниже. При ρ>100 Ом·м допускают применять
Rп.з.=30ρ/100=30·152/100=45 Ом(5.40)
Для повторного заземления принимаем один стержень длиной 5 м и диаметром 12 мм, сопротивление которого 34,5Ом<45Ом
Общее сопротивление всех 6 повторных заземлителей.
rп.з.=Rп.з./n=31,2/6=5,2 Ом(5.41)
где, Rп.з. - сопротивление одного повторного заземления
n - число стержней
Расчетное сопротивление заземления в нейтрали трансформатора с учетом повторных заземлений.
rиск=rз·rп.з./(rп.з.-rз)=4·5,2/(5,2-4)=17,3 Ом(5.42)
где, rз - сопротивление заземлителей.
В соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства при присоединении к нему электрооборудования напряжением до и выше 1000 В не должно быть более 10 Ом.
rиск=125/8=15,6 Ом(5.43)
Принимаем для расчета наименьшее из этих значений rиск=10 Ом
Определяем теоретическое число стержней.
nт=Rв/rиск=31,2/10=3,12(5.44)
Принимаем 4 стержня и располагаем их в грунте на расстоянии 5 м один от другого.
Длина полосы связи.
lr=а·n=5·4=20 м(5.45)
Сопротивление полосы связи.
Rп=0,366·ρрасч·lg[2l²/(d·n)]/l=0,366·300·lg[2-20²/0,04·82]/20=24,2 Ом(5.46)
ρрасч=2,5·1·120=300 Ом таблица 27.2 и 27.9 (л-7). При n=4 а/l=5/5=1 ηв=0,69 и ηг=0,45.
Действительное число стержней.
nд=Rв·ηг[1/(rиск·ηг)-1/Rп]ηв=31,2·0,45[1/(10·0,45)-1/24,2]·0,69=3,5(5.47)
Принимаем для монтажа nт=nд=4 стержня и проводим проверочный расчет.
Действительное сопротивление искуственного заземления.
rиск=Rв·Rп/(Rп·n·ηв+Rв·ηп)=31,2·34,2/(21,2·4·0,69+31,2·0,45)=9,4Ом<10Ом (5.48)
Сопротивление заземляющего устройства с учетом повторных заземлений нулевого провода.
rрасч=rиск·rп.з./(rиск+rп.з.)=9,4·5,2/(9,4+5,2)=34,2(5.49)
Если же расчет выполнен без учета полосы связи то действительное число стержней.
nд=n/ηв=4/0,69=5,8(5.40)
Электрооборудование навозоуборочного транспортера работает в окружающей среде, параметры которой значительно отклоняются от установленных норм для электродвигателей и аппаратуры управления. К таким параметрам относят: влажность, загазованность, запыленность и резкие колебания температуры воздуха в течении суток. В животноводческом помещении где находится навозоуборочный транспортер наблюдается повышение влажности воздуха, концентрация углекислого газа, аммиака, сероводорода, при значительных колебаниях температуры. Совокупное действие этих факторов вызывает увлажнение и постепенное разрушение изоляции со снижением сопротивления и повышением утечки тока на корпус. Особенно вредно это воздействие на электродвигатель, когда он не работает и его обмотка не нагревается и не подсушивается или когда он работает малое число в сутки, что характерно для электродвигателей навозоуборочного транспортера.
Влажная, содержащая агрессивные газы воздушная среда стойлового помещения вызывает коррозию электрических контактов и конструктивных элементов электрических машин и аппаратов. Вследствие этого увеличивается переходное сопротивление контактов, повышается их нагрев, что способствует еще большей коррозии и следовательно, нарушению электрического контакта. Из-за коррозии ослабляется упругость пружин электрических пускателей, что служит причиной нарушения их работы. Коррозия крепежных деталей затрудняет разборку оборудования. Для увеличения срока службы электроаппаратуры навозоуборочного транспортера щит управления с пускозащитной аппаратурой выбирается со степенью защиты IР 54, провода и кабели для питания силовых и цепей управления прокладываются в трубах.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16
