Большая База Рефератов - Силовой масляный трансформатор ТМН-8000/60 - бесплатно рефераты, скачать рефераты, рефераты на тему

Силовой масляный трансформатор ТМН-8000/60

2.1. Предварительная ширина обмотки НН

kв1 , kв2 и αв - коэффициенты, определяемые на основе анализа геометрических соотношений в изготавливаемых трансформаторах и могут быть приняты равными следующим значениям:

kв1=0,14, kв2=0,4, αв=0,0577 - коэффициенты, определяемые на основе анализа геометрических соотношений в изготавливаемых трансформаторах (для трансформаторов с обмотками из алюминиевого провода)

2.2. Предварительная ширина обмотки ВН

2.3. Приведенная ширина главного канала рассеяния (между обмотками ВН и НН)

bн_в=0,045 м - ширина между обмотками ВН и НН

2.4. Диаметр стержня магнитопровода

β=1,11 -коэффициент, связывающий радиальный размер и высоту трансформатора

Кзап.КР=0,885 -коэффициент заполнения площади круга стержня магнитопровода активной сталью;

Кос=0,95 -коэффициент осевого поля рассеяния

Вст=1,6 Тл - индукция в стержне

Принимаем стандартное значение Dст=0,360 м

2.5. Средний диаметр канала между обмотками

Кст_о=0,015 -коэффициент, учитывающий толщину бандажей, прессующих стержень магнитопровода

bо_н=0.018 м -изоляционное расстояние от стержня до обмотки НН

2.6. Межосевое расстояние между центрами разных фаз

bр=0,5·bн=0,5·0,063=0,0315 м -ширина регулировочной обмотки

bм_ф=0,04 м -межфазное расстояние

bв_р=0,045 м -ширина канала между ВН и РО

2.7. Высота обмотки

2.8. Высота окна магнитопровода

hЕК=0,03 м -высота емкостного кольца обмотки ВН совместно с прилегающим к обмотке каналом

hобм_в.я=0,08 м -изоляционный промежуток от обмотки до верхнего ярма магнитопровода

hобм_н.я=0,07 м -изоляционный промежуток от обмотки до нижнего ярма магнитопровода

hпрес=0,07 м -высота, необходимая для размещения устройств, прессующих обмотки

2.9. Масса электротехнической стали магнитопровода

γст=7,65·103 кг/м3 -плотность электротехнической стали

Кус.яр=1,02 м -коэффициент увеличения площади сечения ярма по сравнению с площадью сечения стержня

2.10. Удельные потери в стали магнитопровода

Кр=0,296, Квр=2,64 -коэффициенты, определенные для стали марки 3407 толщиной 0,3 мм для диапазона индукции в стали Вст=1,5...1,7 Тл

2.11. Активные потери холостого хода трансформатора (полные потери в стали магнитопровода)

Кув.р=1,4 -коэффициент, учитывающий увеличение активных потерь в стали в зависимости от конструкции и технологии изготовления магнитопровода

2.12. Удельная намагничивающая мощность стали

Кq=0,137, Кbq=5,06

2.13. Удельная намагничивающая мощность в стыках

Кстык=2620, Кв.стык=5

2.14. Реактивные потери холостого хода трансформатора (полная намагничивающая мощность)

Кув.Q=1,2 -коэффициент, учитывающий увеличение реактивных потерь в стали в зависимости от конструкции и технологии изготовления магнитопровода

nстык=8 -количество стыков в схеме шихтовки трехфазных трансформаторов плоской стержневой конструкции с косым стыком

2.15. Ток холостого хода трансформатора

2.16. Средняя плотность тока в обмотках

ρпр=3,65·10-8 Ом·м -удельное сопротивление провода при 75оС (для алюминия)

Кдоб=1,25 -коэффициент, учитывающий добавочные потери короткого замыкания, создаваемые магнитным полем рассеяния трансформатора

2.17. Масса обмоточного провода

γпр=2,7·103 кг/м3 -плотность обмоточного провода (для алюминия)

Крег=1,05 -коэффициент, учитывающий увеличение массы обмоточного провода за счет регулировочной обмотки (РО)

2.18 Экономически приведенная к стали масса активных материалов

Цпр=66 руб/кг - оптовая цена провода на 2000г. (Табл.2.3) [1]

Цст=21 руб/кг - цена стали на 2000г. (Табл.2.3) [1]

Киз=1,21 -коэффициент увеличения массы обмоточного провода за счет изоляции (для алюминия)

2.19 Удельная оптовая цена трансформатора

kc1=6,03, kc2=0,284

2.20 Цена трансформатора

2.21 Приведенные затраты

αтр=0,063 1/год -норма амортизационных отчислений от стоимости трансформатора

yэ=0,0183·103 руб/Вт·час - стоимость электроэнергии, рассчитанная для двухставочного тарифа при средней прoдолжительности максимальной нагрузки для понижающих трансформаторов 5300 час/год

Твкл=8600 час/год - продолжительность включения трансформатора

εн=0,15 - нормативный коэффициент эффективности дополнительных капиталовложений, 1/год, обратная величина которого называется нормативным сроком окупаемости, с помощью этого коэффициента осуществляется приведение размерностей капитальных затрат и эксплуатационных затрат.

3. Построение и расчет активного сечения стержня магнитопровода

Поперечное сечение стержня в стержневых магнитных системах имеет вид симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность диаметром Dст. и схематично представлено на рисунке 3

Рис.3. Активное сечение стержня магнитопровода

Ступенчатое сечение стержня (и ярма) образуется сечениями пакетов пластин стандартного размера (стопой пластин одного размера).

Вк - ширина пакета [м]

tк - толщина пакета [м]

Расчет выполнен построением графическим методом части поперечного сечения стержня сердечника, с учетом наибольших и наименьших стандартных величин ширины пластин, минимальной толщины пакета не менее 6 мм, величины f = 27 мм, необходимой для размещения конструктивных элементов прессовки стержня магнитопровода, а так же с учетом одного охлаждающего канала шириной 6 мм. Данные сведены в таблицу 2.

3.1. Расчёт геометрического сечения стержня

Поперечное сечение стержня имеет вид симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность диаметром Дст (рис.3).

Расчёт геометрического сечения стержня представлен в таблице 2.

Таблица 2

Расчёт геометрического сечения стержня

Номер пакета	Ширина пакета ВК , м	Толщина пакета tК , м	Площадь пакета, м2
1	0,350	0,046	0,01886
2	0,325	0,040	0,0154
3	0,310	0,018	0,006624
4	0,295	0,015	0,00525
5	0,270	0,017	0,005525
6	0,250	0,008	0,00248
7	0,230	0,007	0,002065
8	0,195	0,010	0,0027
9	0,175	0,008	0,002
10	0,155	0,006	0,00138
11	0,135	0,008	0,00156
Геометрическое сечение стержня Fcт .геом = 2∙Σ ВК∙tК = 0,146727 м2