Т.к. невязка составляет меньше 2% то внесение конструктивных изменений не требуется
ТАБЛИЦА 7.6 Конструктивный расчёт первой ступени воздухоподогревателя
|
Величина |
Единица |
Расчёт |
||
|
Наименование |
Обозначение |
Расчётная формула или способ определения |
||
|
Диаметр и толщина стенки труб |
По конструктивным размерам |
мм |
40х0,3 |
|
|
Относительный шаг труб: поперечный продольный |
То же » » |
— — |
1,35 1,05 |
|
|
Количество рядов труб |
» » |
шт. |
30 |
|
|
Количество ходов по воздуху |
» » |
— |
1 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов |
» » |
м2 |
2,7 |
|
|
То же, для прохода воздуха |
» » |
м2 |
2,5 |
|
|
Площадь поверхности нагрева |
Н |
» » |
м2 |
1750 |
|
Температура газов на выходе из ступени |
По заданию |
єС |
140 |
|
|
Энтальпия газов на выходе из ступени |
По IJ–таблице |
кДж/кг |
1871.14 |
|
|
Температура воздуха на входе в ступень |
По выбору |
єС |
30 |
|
|
Энтальпия теоретического количества холодного воздуха |
По IJ–таблице |
кДж/кг |
265.94 |
|
|
Температура воздуха на выходе из ступени |
Из 2 ст воздухоподогревателя |
єС |
287 |
|
|
Энтальпия теоретического количества воздуха на выходе из ступени |
По IJ–таблице |
кДж/кг |
2608,8 |
|
|
Отношение |
— |
|||
|
Тепловосприятие ступени |
кДж/кг |
|||
|
Средняя температура воздуха в ступени |
єС |
|||
|
Энтальпия теоретического количества воздуха присосов при средней температуре |
По IJ–таблице |
кДж/кг |
1406,8 |
|
|
Температура газов на входе в ступень |
Из расчёта 1 ст. экономайзера |
єС |
307 |
|
|
Энтальпия газов на входе в ступень |
По IJ–таблице |
кДж/кг |
4366,22 |
|
|
Средняя температура газов |
єС |
|||
|
Средняя скорость газов |
м/с |
|||
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
По рис. 6–7 |
Вт/(м2·К) |
34 |
|
|
Средняя скорость воздуха |
м/с |
|||
|
Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны |
По рис. 6–4 |
Вт/(м2·К) |
55 |
|
|
Коэффициент использования поверхности нагрева |
По табл. 6–3 |
— |
0,85 |
|
|
Коэффициент теплопередачи |
Вт/(м2·К) |
|||
|
Разность температур между средами: наибольшая наименьшая |
|
|
єС єС |
|
|
Температурный напор при противотоке |
єС |
|||
|
Перепад температур: наибольший наименьший |
|
|
єС єС |
|
|
Параметр |
Р |
— |
||
|
То же |
R |
— |
||
|
Коэффициент |
По рис. 6–16 |
— |
0,82 |
|
|
Температурный перепад |
єС |
|||
|
Площадь поверхности нагрева ступени |
м2 |
|||
Т.к. невязка составляет более 2% то вносим конструктивные ихменения. Добавляем к воздухоподогревателю дополнительно 2713 м2
8 Расчёт невязки теплового баланса парогенератора
Расчёт невязки теплового баланса представлен в таблице 8
ТАБЛИЦА 8
|
Величина |
Величина |
Расчёт |
||
|
Наименование |
Обозначение |
Расчётная формула или способ определения |
||
|
Расчётная температура горячего воздуха |
Из расчёта воздухоподогревателя |
єС |
350 |
|
|
Энтальпия горячего воздуха при расчётной температуре |
То же |
кДж/кг |
3213 |
|
|
Лучистое тепловосприятие топки |
Из расчёта топки |
кДж/кг |
14605.3 |
|
|
Расчётная невязка теплового баланса |
кДж/кг |
|||
|
Невязка |
— |
% |
||
ВЫВОДЫ
В ходе выполнения курсового проекта был проведен тепловой расчет промышленного парогенератора К-50-40-1 при совестном сжигании твердого и газообразного топлива. Расчет также включает в себя выбор системы пылеприготовления и типа мельниц.
Расчет проводился по твердому топливу, с учетом тепла, вносимого в топку, за счет сжигания газообразного топлива.
Последовательно был проведен поверочный расчет всех поверхностей нагрева котла: экранов топки, фестона, пароперегревателя , водяного экономайзера (две ступени), воздухоподогревателя (две ступени). С учетом того, что парогенератор спроектирован на сжигание другого вида топлива, возникла необходимость в проведении поверочно-конструктивного расчета.
При поверочном расчете поверхности нагрева приходится задаваться изменением температуры одной из теплообменивающихся сред (разностью температур на входе и выходе). Этим определяется тепловосприятие поверхности в первом приближении. Далее можно вычислить температуры другой среды на концах поверхности нагрева, температурный напор, скорости газового потока и рабочей среды и все другие величины, необходимые для вычисления тепловосприятия во втором приближении. При расхождении принятого и расчетного тепловосприятий выше допустимого повторяют расчет для нового принятого тепловосприятия. Таким образом, поверочный расчет поверхности нагрева выполняется методом последовательных приближений.
Тепловой расчет парогенератора заканчивается определением невязки теплового баланса. В курсовом проекте величина невязки составляет 1,83 %.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тепловой расчет промышленных парогенераторов. / Под ред. В.И. Частухина. – Киев: Вища шк., 1980. – 184 с.
2. Сидельковский Л.Н., Юренев В.Н.Котельные установки промышленных предприятий: Учебник для вузов. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 528 с.
3. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учеб. пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, Т.В. Виленский. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 208 с.
4. Расчет паровых котлов в примерах и задачах: Учеб. пособие для вузов/ А.Н. Безгрешнов, Ю.М. Липов, Б.М. Шлейфер; Под общ. ред. Ю.М. Липова. – М.: Энергоатомиздат, 1991. – 240 с.
5. Методические указания "Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для смеси топлив с применением ЭВМ" по курсу "Котельные установки промышленных предприятий". / Сост.: А.А. Соловьев, В.Н. Евченко. – Мариуполь: ММИ, 1991. – 17 с.
6. Методические указания к выполнению курсового проекта по курсу "Котельные установки промышленных предприятий" для студентов специальности (7.090510)/ Сост.: А.А. Соловьев, В.М. Житаренко – Мариуполь: ПГТУ, 1998. – 40 с.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
