Большая База Рефератов - Проектирование и расчет фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного производственного зда... - бесплатно рефераты, скачать рефераты, рефераты на тему

Проектирование и расчет фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного производственного зда...

Сводная таблица механических характеристик грунтов.

Мехаческие хар-ки	Наименование инженерно-геолог. Элементов	супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.	суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый.	глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая.	песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.
- деформационные-
14.E , Мпа		28.86	14.54	17.756	24.892
15.mo по комп. Исп. Мпа-1		0.03	0.073	-	-
- прочностные-
16.сII (уд.сцеп.) кПа		12	18	55	-
17.jII (уг.вн.трен.) град		23	16	18	30
18.Ro (ус.рас.соп.) кПа		288.69	200.859	488.1	400

4. Оценка геологического строения площадки.

Грунт строительной площадки имеет слоистое напластование, с залеганием слоев, близких к горизонтальным и выдержанным по мощности. В толще грунтов залегают подземные воды.

Геологические изыскания производились в июле.

Абсолютные отметки подземных вод:

Скв.N 1 – 140.30 м

Скв.N 2 – 141.90 м

Скв.N 3 – 143.00 м

Уровень грунтовых вод 2.69, 2.05, 1.91 м, т.е. в неблагоприятный период фундаменты здания могут оказатся в подтоплении, в таком случае необходимо будет предусмотреть усиленную гидроизоляцию и подсыпку из непучинистых материалов.

5.Расчет фундамента мелкого заложения.

Расчет первого сечения под колонну среднего ряда.

Определяем глубину заложения фундаментов.

По конструктивным: особенностям здания и сечению колонны 1400х500 подбираем тип подколонника Д с сечением 2100х1200, с размерами стакана 1500х600 по низу, 1650х650 по верху и глубиной 1250.

g=2.04 т/м3

jII=30o

По климатическим: нормативная глубина промерзания для данного района строительства 1.8 м – определена по карте рис. 5.15 [1].

Определим расчетную глубину промерзания

df=dfn·kn; kn =0.56 (т. 5.9 [1]) df=1.8·0.56=1.008 м. d ³ 1.008 м.

По геологическим: в качестве естественного основания принимаем 2 слой супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. d ³ 0.78 м.

По гидрогеологическим: d < 2.69 м.

Окончательная глубина заложения фундамента 2.4 м от спланированной отметки земли. Рабочим слоем является грунт – супесь твердая, подстилающими грунтами – суглинок, глина и песок.

Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.

кН кПа кН/м3 м

g=2.04 т/м3

jII=30o

g=2.01 т/м3

cII=55 кПа

jII=18o

g=1.92 т/м3

cII=18 кПа

jII=16o

g=1.98 т/м3

cII=12 кПа

jII=23o

g=1.58 т/м3

Учтем прямоугольность фундамента

м м

принимаем ФД11-3

м м м3

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.

кНм кН кН/м3

Приводим нагрузку к подошве фундамента

Вес фундамента кН

Объем грунта м3

Момент у подошвы фундамента кНм

найдем средний удельный вес грунта выше подошвы фундамента

кН/м3

-вес грунта

кН

определим относительный эксцентриситет и сравним его с допустимым

2 – я комбинация

кНм кН

кН

Определяем вид эпюры контактных давлений. Эпюра имеет трапециевидную форму т.к.

кПа

q – нагрузка от оборудования, людей, складируемых материалов и изделий. Согласно п.3.2 [4] принимается не менее 2 кПа.

Проверка под углом подошвы фундамента

т/м3 – удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента.

т/м3 – удельный вес грунтов залегающих ниже подошвы фундамента на глубину 0.5b.

кПа м

gс1, gс2 – коэф. условий работы таб.5.11[1].

к – коэф. зависящий от того как были определены с и j.

Мg, Мс и Мq коэф. принимаемые по таб.5.12[1].

kz – коэф. зависящий от b.

d1 – глубина заложения фундаментов.

кПа

Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет по несущей способности основания.

где F=2734.231 кН – расчетная нагрузка на основание; Fu – сила предельного сопротивления основания; gс – коэф. условий работы принимаемый для глинистых грунтов – 0.9; gn – коэф. надежности по назначению сооружений принимаемый для сооружения II класса равным 1.15.

Fu=b`×l`×(Ng×xg×l`×gI+Nq×xq×gI`×d+Nc×xc×cI),

где b`=b-2×eb=3-2×0.086=2.828 м – приведенные ширина и длина фундамента

l`=l-2×el=3.6-2×0.2=3.2 м

eb, el – эксцентриситеты приложения нагрузок.

Ng, Nq, Nc – безразмерные коэф. определяемые по таб.5.28[1]

Ng=5.87; Nq=10.66; Nc=20.72

xg=1-0.25/h=1-0.25/(l`/b`)=1-0.25/(3.2/2.828)=0.779 – коэф. формы подошвы фундамента

xq=1+1.5/h=1+1.5/1.13=2.33

xc=1+0.3/h=1+0.3/1.13=1.27

Fu=2.828×3.2×(5.87×0.779×3.2×11.052+10.66×2.33×18.5×2.4+20.72×1.27×12)=14301.012 кН

14301.012×0.9/1.15=11192.096 кН>2734.231 кН, т.е. несущая способность основания при принятых размерах фундамента обеспечена.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

Построим эszp и эszg

кПа

szg

szp

szgi = Sgi×hi – где gi - удельный вес грунта(при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), hi-мощность слоя.

с учетом взвешивающего действия воды.

кПа

Aw=f(l/b;n) - таб.5.6[5]

Определим модуль деформации

2 слой-супесь

кПа кПа

кПа

3 слой-суглинок

кПа кПа

кПа

4 слой-глина м

кПа кПа

кПа

м м

кПа

d – диаметр штампа d=0.277 м, w=0.79 – коэффициент, b, n – т. 1.15 [1]

м м м

h – мощность сжимаемого слоя, z- расстояние от середины сжим. слоя до конца распространения осадки.

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

кПа кПа кПа

кН/м3

кПа

условие выполняется

Расчет второго сечения под колонну крайнего ряда.

Первая комбинация

Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.

кН кПа кН/м3 м

Учтем прямоугольность фундамента

принимаем ФД11-3 м м м3

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.

кНм кН кН/м3

кН

м3

кНм

кН/м3

кН

Вторая комбинация

кНм кН

кНм

Определяем вид эпюры контактных давлений.

кПа

Проверка под углом подошвы фундамента

кПа

Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

Построим эszp и эszg

кПа

м м м

кПа кПа кПа

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

кПа кПа

кПа

кН/м3 кН/м3

кПа

Условие выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

6. Расчет фундамента глубокого заложения.

Расчет фундамента под первое сечение.

Проектируем свайный фундамент с забивными железобетонными сваями и монолитным ростверком. Глубину заложения верха ростверка принимаем из конструктивных соображений 1.8 м. Высоту ростверка принимаем равной 0.6 м. Величина заделки сваи в ростверк принимаем 0.3 м. В качестве естественного основания принимаем глину тугопластичную.

Предварительно принимаем сваю С10 – 30 длиной 10 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определим несущую способность одной сваи

кН кНм кН кНм кН

кН/м3 м

длина сваи

длина сваи без учета защемления в ростверке

несущая способность одной сваи

м м м м м м

кПа кПа кПа кПа кПа

кПа

м2

кПа м

кН

hi – мощность итого слоя.

zi – глубина заложения итого слоя с поверхности до середины слоя.

По т. 9.1 [2] R кПа.

По т. 9.2 [2] fi кПа

По т. 9.3 [2] gc = 1, gсR = 1, gcf = 1,

u – периметр одной сваи.

А – площадь поперечного сечения.

Определяем допустимую расчетную нагрузку на одну сваю

PCB=766.105 кН gg=1 - коэф. надежности по грунту.

Определяем необходимое число свай

n=3.508 шт.

принимаем шт.

Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте.

кН - вес подколонника;

кН – вес ростверка;

- коэф. надежности по нагрузке;

м3

кН/м3

кН

кНм

м м –расстояния от центра сваи до осей соответственно.

кН

1.2×PCB=919.326 кН > Pmax

Неравенства выполняются, следовательно проверка условий работы крайних свай показала, что свайный фундамент запроектирован рационально.

Свайный фундамент с висячими сваями условно принимают за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен размерами ростверка, свай и некоторым объемом грунта.

град.

кН

м3

кН/м3

кН

кНм

кПа

кН/м3 кН/м3

кПа

Неравенства выполняются, значит размеры фундамента подобраны верно.

Расчет осадки основания

кПа

Определим модуль деформации.

4 слой-глина

кПа; кПа; кПа; кПа

; м;

кПа

м; м

кПа

5 слой-песок

; м;

кПа; кПа; кПа; кПа

кПа

м; м

кПа

м; м; м; м

; ; кПа; кПа

;

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Расчет фундамента под второе сечение.

Предварительно принимаем сваю С8 – 30 длиной 8 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определим несущую способность одной сваи.

кН; кНм; кН; кНм; кН; кН/м3

м; м; м; м;

м; м; м; м; м;

кПа; кПа; кПа; кПа; кПа

; ; ;

м2

кПа

кН

Определяем допустимую расчетную нагрузку на одну сваю

PCB=617.696 кН

Определяем необходимое число свай.

n=2.3 шт.

принимаем шт.

Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте.

кН

; ;

м3

кН/м3

кН

кНм

м м

кН

; 1.2×PCB=741.24 кН > Pmax

град.

кН

м3

кН/м3

кН

кНм

кПа

кН/м3

; кПа; ; ;

; ;

кПа

Расчет осадки основания

м м

кПа кПа

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

7. Выбор оборудования для забивки свай.

Определяем минимальную энергию удара по формуле 8.21 [1].

Дж

а=25 Дж/кН – коэф.;

Fv – расчетная нагрузка, допускаемая на одну сваю.

Из т. 9.5 [5] выбираем дизель молот С – 995 с энергией удара 33 кДж.

Расчет отказа сваи.

формула 9.12 [5]

h = 1500 кН/м2 стр. 207 [5], M = 1 стр. 207 [5],

A = 0.09 м2, площадь поперечного сечения сваи

m1 = 2600 кг, масса молота

m2 = 2250 кг, масса сваи

m3 = 1250 кг, масса ударной части

E2 = 0.2 коэффициент восстановления удара

Что больше допустимого 0.002 м, т.е. сваебойное оборудование подобрано верно.

8. Устройство котлована.

Глубина котлована 2.4 м. При устройстве котлована запроектированы естественные откосы с уклоном 1:1. Размеры котлована понизу – 100.2х123.6 м2, по верху – 105х128.4 м2. На основании стр.26[10] и гл.7 [6] подобрана следующая землеройная машина:

Экскаватор с гидравлическим приводом при работе обратной лопатой ЭО-4121 мощностью 95 кВт, объемом ковша 1 м3.

9. Защита котлована от подземных вод.

Водопонижение осуществляем с помощью открытого водоотлива и производим в течение всего времени устройства фундаментов и других подземных частей здания, расположенных ниже уровня подземных вод, до тех пор, пока нагрузки от конструкции не превысят возникающее гидростатическое давление и не обеспечат устойчивость подземных сооружений от всплывания.

Открытый водоотлив осуществляется прямо из котлована насосами. Для сохранения природного сложения грунтов оно должно вестись с опережением земляных работ в определенной последовательности. Вода откачивается из приямков, куда она поступает из канавок глубиной 0.3-0.5 м, расположенных по периметру котлована с уклоном i=0.01-0.02 в сторону приямков. Приямки устраивают не ближе 1 метра от граней фундамента. По мере разработки котлована приямки заглубляются вместе с канавками. Приямки заглубляются не менее чем на 0.7-1 м, и уровень воды в них поддерживается на 0.3-0.5 м ниже дна вырытого котлована.

10. Список используемой литературы.

1. Справочник проектировщика «Основания,фундаменты и подземные сооружения ». Под редакцией Е.А. Сорочана, Ю.Г. Трофименкова. М.,1985.

нова, М., Стройиздат, 1984.

2. СНиП 2.02.01 – 83 «Основания зданий и сооружений», М., 1985.

3. СНиП 2.02.03 – 85 «Свайные фундаменты», М., 1986.

4. СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия», М., 1988.

5. Н.А. Цытович «Механика грунтов. Краткий курс», М., 1983.

6. В.А. Веселов «Проектирование оснований и фундаментов» М.,1990.

7. Руководство по выбору проектных решений фундаментов НИИОСП им. Н.М. Герсева

8. Е.Г. Кутухтин «Конструкции промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений», М., 1995.

9. Примакина Е. И. «Методические указания на расчет оснований под ФМЗ и свайные»

10. Цыбакин С.В. «Методические указания на производство земляных работ»