5. Тепловой расчет паропровода
Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при максимальном зимнем режиме (tно).
Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5.
Таблица 5
|
Расчетная величина |
Обознач. |
Размерн. |
Расчетная формула или метод определения |
Номер участка |
||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||||
|
Расход пара на участке |
D |
кг/с |
По заданию |
25 |
16,7 |
8,3 |
8,3 |
8,3 |
|
Длина участка |
L |
м |
То же |
750 |
500 |
320 |
90 |
100 |
|
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода |
q |
Приложение 3[2] |
1,67 |
1,56 |
1,32 |
1,32 |
1,32 |
|
|
Эквивалентная длина задвижки |
м |
Принимается в диапазоне 4…8 |
5 |
|||||
|
Количество нормальных задвижек на участке |
nз |
--- |
По заданию |
1 |
||||
|
Эквивалентная длина опор |
м |
(10…15%)∙L |
80 |
40 |
30 |
11 |
14 |
|
|
Суммарная эквивалентная длина местных тепловых потерь |
м |
85 |
45 |
35 |
16 |
19 |
||
|
Температура пара в начале участка (от источника) |
t1 |
0С |
Принимается |
184 |
174 |
169 |
174 |
169 |
|
Температура пара в конце участка (от источника) |
t2 |
0С |
Табл. II [4] |
174 |
169 |
165 |
165 |
165 |
|
Средняя температура пара на участке |
tср |
0С |
179 |
171,5 |
167,5 |
169,5 |
167,5 |
|
|
Средняя массовая теплоемкость пара на участке |
Ср |
Табл. V [4] |
2,603 |
2,526 |
2,484 |
2,504 |
2,484 |
|
|
Средняя удельная теплота парообразования на участке |
rср |
Табл. I [4] |
2018 |
2042 |
2057 |
2050 |
2057 |
|
|
Потери тепла на участке |
Q |
кВт |
314,8 |
142,7 |
89,1 |
50,6 |
42,3 |
|
|
Температура пара в конце участка (от источника) |
t’2 |
0С |
174,3 |
167 |
162 |
167 |
165 |
|
|
Погрешность определения температуры |
d |
% |
0,1 |
1,1 |
1,8 |
1,8 |
0 |
|
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) |
||||||||
6 Расчет тепловой схемы котельной
6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной
Наиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и водогрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогрейная – нагрузку отопления и вентиляции.
Рассчитано для tн = tно = -340С. Результаты расчета сведены в таблицу 6.
Таблица 6
|
Расчетная величина |
|
|
Расчетная формула или метод определения |
Температура наружного воздуха |
||||
|
tно |
tнхм |
tни |
+8 |
Летний режим |
||||
|
Расчетная температура наружного воздуха |
tн.в. |
оС |
Приложение 1 |
-34 |
-15,1 |
+3,8 |
+8 |
>+8 |
|
Давление технологического пара |
Pтех |
МПа |
По заданию |
0,7 |
||||
|
Технологическая нагрузка |
Dтех |
кг/с |
То же |
12,5 |
||||
|
Доля возвращаемого конденсата |
m |
% |
-«-«- |
70 |
||||
|
Температура возвращаемого конденсата |
tтех |
0С |
-«-«- |
80 |
||||
|
Солесодержание котловой воды |
Sкв |
мг/кг |
-«-«- |
5000 |
||||
|
Солесодержание химически очищенной воды |
Sх |
мг/кг |
Рекомендации из [5] |
500 |
||||
Энтальпии пара при давлениях: 1,4 МПа 0,76 МПа 0,15 МПа 0,12 МПа |
i”1.4 i”0.76 i”0.15 i”0.12 |
кДж/кг |
Табл. II [4] |
2788,4 2766 2693,9 2683,8 |
||||
|
Энтальпия исходной воды |
iив |
кДж/кг |
20,95 |
62,85 |
||||
|
Энтальпия технологического конденсата |
кДж/кг |
251 |
||||||
|
Энтальпия питательной воды |
кДж/кг |
377,1 |
||||||
|
Энтальпия воды в деаэраторе |
i’0.12 |
кДж/кг |
419 |
|||||
|
Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа |
кДж/кг |
По таблице II |
467,13 |
|||||
|
Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа |
кДж/кг |
По таблице II |
830,1 |
|||||
|
Энтальпия конденсата после паровых подогревателей |
iк |
кДж/кг |
Табл. I [4] для t42 = 900C |
376,94 |
||||
|
Расход технологического конденсата с производства |
Gтех |
кг/с |
8,75 |
|||||
|
Потери технологического конденсата |
Gптех |
кг/с |
3,75 |
|||||
|
Потери пара в схеме |
Кг/c |
0,375 |
||||||
|
Расход пара на собственные нужды |
Dсн |
кг/с |
зимний летний |
1,5 |
1 |
|||
|
Паропроизводительность (0,76 МПа) |
кг/с |
14,38 |
13,86 |
|||||
|
Потери пара и конденсата в схеме |
кг/с |
4,125 |
||||||
|
Доля потерь теплоносителя |
Пх |
--- |
0,287 |
0,298 |
||||
|
Процент продувки |
Pп |
% |
2,9 |
3,1 |
||||
|
Расход питательной воды на РОУ |
GРОУ |
кг/с |
0,134 |
0,129 |
||||
|
Производительность по пару Р = 1,4 МПа |
Dк1.4 |
кг/с |
14,25 |
13,73 |
||||
|
Расход продувочной воды |
Gпр |
кг/с |
0,41 |
0,43 |
||||
|
Расход пара из сепаратора продувки |
Dc0.15 |
кг/с |
0,067 |
0,07 |
||||
|
Расход воды из сепаратора продувки |
GСНП |
кг/с |
0,343 |
0,36 |
||||
|
Расход воды из деаэратора питательной воды |
Gд |
кг/с |
14,79 |
14,29 |
||||
|
Расход выпара из деаэратора питательной воды |
Dвып |
кг/с |
0,03 |
0,029 |
||||
|
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата |
Gпот |
кг/с |
4,498 |
4,514 |
||||
|
Расход химобработанной воды после 2-й тупени |
кг/с |
4,498 |
4,514 |
|||||
|
Расход исходной воды |
Gисх |
кг/с |
18,86 |
18,51 |
20,24 |
16,56 |
10,12 |
|
|
Температура воды после Т№1 |
6.3 |
6.3 |
6,2 |
6,5 |
17,5 |
|||
|
Температура греющей воды после охладителя продувочной воды (Т№1) |
104,75 |
|||||||
|
Расход пара на Т№2 |
D2 |
кг/с |
0,619 |
0,607 |
0,667 |
0,537 |
0,133 |
|
|
Температура воды на входе в охладитель деаэрированной воды (Т№4) |
t41 |
0С |
57,12 |
58,34 |
||||
|
Расход пара на Т№3 |
D3 |
кг/с |
0,243 |
0,244 |
||||
|
Температура ХОВ после охладителя выпара питательного деаэратора |
t52 |
0С |
94 |
94 |
94 |
94 |
94 |
|
|
Расход пара на деаэратор горячего водоснабжения |
Dд |
кг/с |
0,543 |
0,547 |
0,525 |
0,572 |
0,597 |
|
|
Расчетный расход пара на собственные нужды |
кг/с |
2,209 |
2,18 |
2,32 |
2,021 |
1,24 |
||
|
Расчетная паропроизводительность |
кг/с |
14,53 |
14,52 |
14,58 |
14,48 |
14,12 |
||
|
Ошибка расчета |
D |
% |
1,1 |
1 |
1,4 |
0,7 |
1,8 |
|
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) |
||||||||
