Расчет автомобиля с ГМП
СОДЕРЖАНИЕ
1. Исходные данные для расчета
1.1. Определение параметров массы
1.2. Выбор шин
1.3. Определение фактора обтекаемости
1.4. Определение КПД трансмиссии
2. Определение мощности двигателя
2.1. Определение мощности затрачиваемой на преодоление силы сопротивления дороги
2.2. Определение мощности затрачиваемой на преодоление силы сопротивления воздуха
2.3.Определение мощности двигателя
3. Построение внешней скоростной характеристики двигателя
4. Согласование характеристик ДВС-ГДТ
5. Построение характеристик совместной работы ДВС-ГДТ
6. Определение передаточного числа механических элементов трансмиссии автомобиля
6.1. Определение передаточного числа главной передачи
6.2. Определение передаточных чисел механической КПП
7. Тяговая и динамическая характеристики автомобиля
8. Определение параметров приемистости автомобиля
8.1. Построение графика ускорений
8.2. Построение графиков времени и пути разгона
9. Топливная характеристика автомобиля
Литература
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
1.1. Определение параметров массы
Определение собственной массы автомобиля
mо=ko•mг=1.075•2500=2688 кг (1.1)
где kо=1.075 – коэффициент собственной массы автомобиля, mг=2500 кг – грузоподъемность автомобиля
Определение полной массы автомобиля
mа=(mо+mг+(mп+mб)•(z+1))=(2688+2500+(75+5)•(2+1))=5428 кг (1.2)
где mп=75 кг - масса пассажира, mб=5 кг - масса багажа на одного пассажира,z=2 - количество сидячих мест для пассажиров
Определение распределения нагрузки по осям:
для полной массы
mа2=mа•kа2=5428•0.7=3799 кг (1.3)
mа1=mа-mа2=5428-3799=1628 кг (1.4)
где kа2=0.7 - коэффициент распределения масс.
для собственной массы
mо2=mо•kо2=2688•0.525=1411 кг (1.5)
mо1=mо-mо2=2688-1411=1277 кг (1.6)
где kо2=0.525 - коэффициент распределения масс.
1.2. Выбор шин
Шины выбирают исходя из наибольшей нагрузки которая приходится
на одну шину. Нагрузка на одну шину передних колес
mш1=0.5•mа1=0.5•1628=814 кг (1.7)
Нагрузка на одну шину задних колес
mш2=mа2/nк=3799/4=950 кг (1.8)
где nк=4 - число колес неуправляемого моста.
По наибольшей нагрузке и максимальной скорости движения автомобиля выбираем шины по ГОСТ 5513-86 [3, табл. 10]:
обозначение шины – 185/80R15,
максимальная нагрузка - 975 кг,
максимальная скорость - 100 км/ч,
радиус статический - 310±5 мм.
1.3. Определение фактора обтекаемости
Определение площади лобового сопротивления
F=Ш•B∙0,8=2,15•2,20∙0,8=3,784 м2 (1.9)
где Ш=2,15 м – габаритная ширина;
B=2,20 м - габаритная высота.
Определение фактора обтекаемости
W=F•kв=3,784•0,6=2,27 Н•с2/м2 (1.10)
где kв=0.6 Н•с2/м4- коэффициент обтекаемости, [2, стр.42].
1.4. Определение КПД трансмиссии
ηтр=0.98k•0.97l•0.995m (1.11)
где k - количество пар цилиндрических колес,
l - количество пар конических (гипоидных) колес,
m - количество карданных шарниров.
Т.к. в рассматриваемом автомобиле ГДТ работает совместно с 3-х ступенчатой механической КПП то:
ηтр1=0.98²•0.971•0.9953=0,92 (1.12)
для 1-й и 2-й передач
ηтр2=0.98²•0.971•0.9953=0,92 (1.13)
для 3-й (прямой) ηтр3=0.980•0.971•0.9953=0,95 (1.14)
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ДВИГАТЕЛЯ
2.1.Определение мощности затрачиваемой на преодоление силы сопротивления дороги
Определение коэффициента сопротивления качению
ψv=fo+kf•(Vмах/3,6)2=0,018+7•10-6•(90/3,6)2=0,022374 (2.1)
где fo=0,018 - коэффициент сопротивления качению при малой скорости,
kf=7•10-6 - коэффициент учитывающий влияние скорости,
Vмах=90 км/ч - максимальная скорость движения.
Определение мощности затрачиваемой на преодоление силы сопротивле- ния дороги.
Nд=ψv•mа•g•Vмах/3600=0,022374•5428•9,81•90/3600=29,782 кВт (2.2)
где g=9,81 м/с2 - ускорение свободного падения.
2.2.Определение мощности затрачиваемой на преодолние силы сопротивления воздуха
Nв=W•(Vмах)3/46656=2,27•903/46656=35,475 кВт (2.3)
2.3.Определение мощности двигателя
Nдв=(Nд+Nв)/(ηтр•kр)=( 29,782 +35,475)/(0,95•0,86)=79,414 кВт (2.4)
где kр=0,86 - коэффициент коррекции .
По приложению 3 [1] согласно параметрам, оговоренным в задании принимаем двигатель ЗМЗ–513.10, который имеет следующие параметры:тип двигателя бензиновый рабочий объем двигателя, л 4,25 количество цилиндров V8 степень сжатия 7,6 номинальная мощность Nмах, кВт 88,3 частота вращения при Nмах, мин-1 3300 максимальный крутящий момент Ммах, Нм 290 частота вращения при Ммах, мин-1 2000—2500
3. ПОСТРОЕНИЕ ВНЕШНЕЙ СКОРОСТНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВИГАТЕЛЯ
Параметры тягово-скоростных свойств автомобиля обычно определяют при работе двигателя с полной подачей топлива, т.е. при работе двигателя по внешней скоростной характеристике, которая представляет собой зависимость эффективных показателей двигателя от частоты вращения коленчатого вала.
Важнейшими параметрами внешней скоростной характеристики являютсяэффективная мощность Nе, крутящий момент Ме, удельный эффективный расход топлива gе, часовой расход топлива Gт.
Определение крутящего момента при максимальной мощности
МN=9550•Nмах/nN=9550•88,3/3300=256 Нм (3.1)
Определение коэффициента приспосабливаемости по моменту: kм=1,13
Определение коэффициента приспосабливаемости по частоте: kω=1,4
Пределы изменения нагрузки на двигатель, соответствующей его устойчивой работе, т.е. способности автоматически приспосабливаться к изменениям нагрузки на колесах оценивают запасом крутящего момента Мз (%) Мз=(Ммах-МN)•100/МN=(290-256)•100/256= 13,28 % (3.2)
Определение эффективных показателей двигателя (двигатель без ограничителя):
а=2– =2– =0,524 (3.3)
b= –1= –1=2,704 (3.4)
c= = =1,852 (3.5)
a+b-c=0,524+2,704-1,852 =1 (3.6)
Nе=Nмах•[a•(nе/nN)+b•(nе/nN)2-c•(nе/nN)3], кВт (3.7)
Ме=МN•[a+b•(nе/nN)-c•(nе/nN)2], Нм (3.8)
gе=gN•[a1+-b1•(nе/nN)+c1•(nе/nN)2], г/(кВт•ч) (3.9)
Gт=gе•Nе/1000, кг/ч (3.10)
где nе - текущая частота вращения коленчатого вала, 1/мин, a1=1.2, b1=1.0, c1=0.8 - эмпирические коэффициенты, зависящие от типа двигателя.
При эксплуатации часть мощности двигателя расходуется на неучтенные при снятии стендовой внешней скоростной характеристики потребители, а условия, в которых работает двигатель, отличаются от стандартных. Мощность, передаваемая через трансмиссию на ведущие колеса, меньше определяемой внешней скоростной характеристикой. Поэтому при использовании стандартной внешней скоростной характеристики для расчета тягово скоростных свойств значения полученных по ней мощностей нужно умножить на коэффициент коррекции kр, меньший единицы.
4. СОГЛАСОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ДВС - ГДТ
Согласование характеристик двигателя и ГДТ заключается в выборе активного диаметра Dа гидротрансформатора, обеспечивающего наилучшее использование возможностей двигателя и ГДТ. Основной задачей согласования является обеспечение при определенной передаче в механической коробке ГМП наибольшего диапазона регулирования при наименьшем расходе топлива. Процесс согласования заключается в построении характеристик входа системы ДВС - ГДТ и выборе оптимальной.
Для этого следует выбрать принципиальную схему и безразмерную характеристику ГДТ. Безразмерная характеристика определяет зависимость КПД (ηт.н.), коэффициента момента насосного колеса (λн), коэффициента трансформации (K) от передаточного отношения гидродинамической передачи (iт.н).
Бензиновые двигатели обладают достаточно высоким коэффициентом приспосабливаемости по моменту. Поэтому общий силовой диапазон системы ДВС - ГДТ может быть получен, в основном, регулированием работы двигателя.
В этом случае наиболее целесообразно применение прозрачных гидротрансформаторов, обладающих более низкими коэффициентами трансформации, чем непрозрачные или малопрозрачные. Прозрачность гидротрансформатора должна быть такой, при которой двигатель во время трогания автомобиля с места развивает наибольший крутящий момент, а затем по мере разгона переходит на режим максимальной мощности.
Для дальнейших расчетов принимаем малопрозрачный (П=1.6) гидротрансформатор марки ЛГ – 470, который имеет следующие параметры
Активный диаметр выбираем на режиме "СТОП" и на режиме максимальной мощности.
Режим "СТОП"
nео=0.8•nN=0.8•3300= 2640 об/мин (4.1)
Мео=МnN•[a+b•(nео/nN)c•(nео/nN)2]=203.093•[0,524+2,704•(2640/3300)- 1,852 •(2640/3300)2]=249.027 Нм (4.3)
где ρ=850 кг/м3 - плотность рабочей жидкости, [4, стр. 80], λно=3.19•106мин2/м•об2- коэффициент момента насосного колеса на режиме "СТОП", (табл. 4.1.). Режим максимальной мощности.(4.4)
где λно=1.3•106мин2/м•об2- коэффициент момента насосного колеса на режиме максимального КПД, (табл 4.1.). Принимаем активный диаметр Da=0.28 м.
5. ПОСТРОЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ ДВС-ГДТ
Для построения характеристики входа необходимо на график внешней характеристики двигателя нанести нагрузочные параболы гидродинамической передачи для ряда значений передаточного числа iт.н.
Мн=g∙ρ∙λн∙Da5∙nN2, Нм (5.1)
Основной характеристикой для расчета тягово-скоростных свойств автомобиля с ГМП является характеристика выхода системы двигатель-гидропередача, представляющая собой зависимость мощности Nт, крутящего момента Мт на валу турбинного колеса от частоты врыщения вала турбины nт при полной подаче топлива в двигателе. Исходными данными для расчета являются точки, характеризующие совместную работу двигателя и гидропередачи, и соотношения:
Мт=Mн•K , Нм (5.2)
nт=nн•iт.н., мин-1 (5.3)
Nт=0.105•Мт•nт/1000 , кВт (5.4)
ηс=ηт.н, % (5.5)
По данным характеристики входа системы двигатель-гидропередача строится кинематическая характеристика – зависимость частоты вращения насоса от скорости вращения турбины.
Вывод: В данной работе для заданного типа автомобиля был выбран малопрозрачный (П=1,6) гидротрансформатор ЛГ-470. Это связанно с тем, что из 4-х рассмотренных типов ГДТ (ГАЗ-13, М-21, ЗИЛ-111, ЛГ-470) у ЛГ-470 пучок передаточных отношений (i) плотнее чем у более прозрачных и, как видно из графика рис.5.1, в основном находится в диапазоне оборотов при которых двигатель развивает наибольший крутящий момент (Мкр=Мкр.max), а чтобы более полно использовать кривую ДВС
Страницы: 1, 2
