Расчет химического реактора

s ³ sР+с

где

где sР – расчетная толщина стенки, мм;

      p – внутреннее избыточное давление (в нашем случае оно равно давлению внутри аппарата p =15 кг/см2 = 1,47 МПа);

     D – диаметр обечайки (D =1,6 м);

     [s] – допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа;

     φр – расчетный коэффициент прочности сварного шва.

Принимаем вид сварного шва – стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой. По табл.20 приложения 5 [2] найдем значение коэффициента прочности φр =1,0.


0,0106 м

s = 10,6+0,5=11,1 мм

Принимаем толщину стенки s = 12 мм.

Допускаемое избыточное внутреннее давление будет равным (формула 10 [2]):

1,60 МПа.


Определим допускаемое наружное давление по формуле 13 [2]:

где допускаемое давление из условий прочности определяем по формуле 14 [2]:

1,60 МПа

Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяем по формуле 15 [2]:

где , расчетная длина обечайки l=L1+l3эл+l3кон+L2+l3сф, ; 0,14м; ; l=2,0+0,167+0,14+1,8+0,267=4,374м


4,08


значит, выбираем B1 = 1.

0,264 МПа

 0,260 МПа


Принимаем толщину стенки корпуса s=12мм.

Расчёт цилиндрической части корпуса нагруженной осевыми усилиями.

Толщина стенки обечайки нагруженной осевым растягивающим усилием должна соответствовать условию:

 

где 0,0057 м

Осевое растягивающее усилие:

3,22 МН.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

=7,65 МН ≥3,22 МН.

Условия s≥sp+c и [F]≥F выполняются.

Осевое сжимающее усилие рассчитываем по формуле (21) [2]:


Допускаемое осевое сжимающее усилие:

- из условия прочности (22) [2]

3,14∙(1,6+0,012+0,0005)∙(0,012-0,0005)∙112=6,52 МН


- в пределах упругости из условия устойчивости (23) [2]

[F]Е = min{[F]E1;[F]E2}


но при условии  l/D=4,374/1,6=2,73<10    [F]Е = [F]E1 ,

тогда [F]E1  находим по формуле (24) [2]

27,52 МН

с учетом обоих условий по формуле (21) [2]:


=6,34 МН


Осевое сжимающее усилие – это усилие прижатия днища к обечайке атмосферным давлением, которое может быть рассчитано (Приложение 3 «Пример расчета аппарата»[5]):

F=0,25∙π∙(D+2s)2∙p=0,25∙3,14∙(1,6+2∙0,012)2∙0,101=0,21 МН

Так как обечайка корпуса при атмосферном давлении и отсутствия давления внутри аппарата работает под совместным действием наружного давления 0,1 МПа и осевого сжимающего усилия F, должно выполняться условие устойчивости:

Проверяем условие устойчивости:

0,90≤1

Устойчивость обечайки корпуса с толщиной стенки 12 мм выполняется.

 

4.     РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ КОНИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ

РЕАКТОРА И  НЕТОРОИДАЛЬНОГО ПЕРЕХОДА

4.1 Расчетные параметры

Расчетные длины для нетороидальных переходов (рис. 1) рассчитываем по формулам:

,


Рис. 1. Соединение цилиндрической и конической обечаек.


Расчетный диаметр гладкой конической обечайки с нетороидальным переходом

.

Расчетный коэффициент сварных швов по табл. 4 [2]

Толщина стенки конической обечайки

где


4.2. Толщина стенки нетороидального перехода

Толщина стенки перехода определяется по формуле (108) [2]

,

где  [(109) 2].

Коэффициент β3 определяем по формуле (97) [2]

где коэффициент β=1,45 находим по черт. 27 [2] при условиях  и 0,013;

Толщина стенки

0,020 м, тогда s2=20+0,5=20,5 мм.

Принимаем s1=s2=22 мм


Допускаемое внутреннее избыточное давление из условия прочности переходной части

1,65 МПа.

Допускаемое наружное избыточное давление из условия прочности переходной части

0,64 МПа.

где коэффициент β=3,75 находим по черт. 27 [2] при условиях  и 0,001;

Условие прочности выполняется.

Расчетные длины нетороидального перехода

0,17 м

0,15 м


4.3. Толщина стенки конической обечайки

0,0171 м

1,832 м.

согласно условию =17,1+0,5=17,6 мм принимаем толщину стенки конической обечайки sк=0,018 м

Допускаемое внутреннее избыточное давление определяем по формуле (87) [2]

2,38 МПа

Согласно условиям п. 5.2.7 [2] принимаем толщину стенки нетороидольного перехода 22 мм.

Толщину стенки обечайки, нагруженную избыточным наружным давлением в первом приближении определяем по п. 2.3.2.1. [2] согласно п. 5.3.2.2. [2].

s ³ sР+с,

где

Коэффициент К2=0,15 определяем по номограмме черт. 5 [2];

при 0,53; 0,12,

где 0,283 м,

=

=max{2,427; -10,851}=2,427м

max{0,004; 0,0012}=0,004 м.

Толщина стенки s ³ sР+с=4+0,5=4,5 мм, исполнительная толщина стенки принимается s=22 мм

Допускаемое наружное давление определяем по формуле:

,

где допускаемое давление из условия прочности

1,84 МПа;

и допускаемое давление из условия устойчивости

,

10,43 МПа

где ,


86,11

значит, выбираем B1 = 1.

 1,81 МПа

Толщина стенки конической обечайки, нагруженной осевыми усилиями

sк ³ sкр+с

где sкр=0,0005 м.

Допускаемая осевая растягивающая сила (п.5.4.1.[2])

8,55 МН

Допускаемая осевая сжимающая сила (п. 5.4.2. [2])

где допускаемая осевая сила из условия прочности

14,82 МН

и допускаемая осевая сжимающая сила из условия устойчивости в пределах упругости

49,95 МН

где 2,772м.

Соединение обечаек без тороидального перехода

Допускаемая осевая растягивающая или сжимающая сила перехода из условий п.5.4.3.[2]

где коэффициент формы β5=max{1,0;(2β+1,2)}.

По диаграмме черт. 28 [2] β=1,5, тогда β5=2∙1,5+1,2=4,2

3,60053 МН.

Проверяем условие устойчивости:

0,11≤1

Устойчивость перехода с толщиной стенки 12 мм выполняется.


5. РАСЧЕТ МАССЫ АППАРАТА И ПОДБОР ОПОР


Массу аппарата определяем как массу корпуса аппарата и массу воды, заливаемой для гидравлического испытания аппарата.


5.1.           Масса корпуса аппарата


5.1.1. Масса крышки со штуцером и фланцами

Площадь поверхности крышки Fк=4,71 м2 (табл. 7.2 [7]).

Мк=Fк∙s∙ρ=4,71∙0,025∙7850=924,34 кг

Массу штуцера и фланца принимаем 45 кг

Масса фланца крышки Мфк=(3,14∙2,1852∙0,1/4-3,14∙22∙0,1/4)∙7850=477,10 кг.

Общая масса М1=924+45+477=1446 кг

5.1.2. Масса обечайки диаметром 2000 мм

Мо2000=(3,14∙2,0322∙1,2/4-3,14∙22∙1,2/4)∙7850=954,09 кг.

Масса фланца обечайки Мфо= Мфк=477 кг

Общая масса М2=954+477=1431 кг

5.1.3. Масса конической обечайки

Мок=1185,64 кг

5.1.4. Масса обечайки диаметром 1600 мм

Мо800=(3,14∙1,6242∙1,8/4-3,14∙1,62∙1,8/4)∙7850=858,26 кг.

5.1.5. Масса днища со штуцером и фланцем

Площадь поверхности днища Fд=2,15 м2 (табл. 7.8 [7]).

Мд=Fд∙s∙ρ=2,15∙0,012∙7850=202,53 кг

Массу штуцера и фланца принимаем 20 кг

Общая масса М5=202+20=222 кг

Общая масса аппарата М=1446+1431+1186+858+222=5143 кг


5.2. Объем аппарата


5.2.1. Объем эллиптической крышки примем как объем сферической крышки

V1=2∙3,14∙13/3=2,09 м3

5.2.2. Объем обечайки диаметром 2000 мм

Vо2000=3,14∙22∙1,2/4=3,77 м3.

5.2.3. Объем конической обечайки

Vок=3,06 м3

5.2.4. Объем обечайки диаметром 1600 мм

Vо1600=3,14∙1,62∙1,8/4=3,62 м3.

5.2.5. Объем днища

V5=2∙3,14∙0,83/3=1,07 м3

V=2,9+3,77+3,06+3,62+1,07=14,42 м3

Масса воды Мв=14,42∙1000=14420 кг

Общая масса аппарата М=5143+14420=19563 кг

Принимаем округленно 20000 кг


5.3. Подбор опор аппарата


Сила с которой аппарат воздействует на опоры

Qо=20000∙9,81=196200 Н

Принимаем количество опор для аппарата - 4, тогда сила действующая на одну опору

Q=196200/4=49050 Н=49 кН

Согласно табл. 14.1 [7] принимаем опору типа 1 (лапа) с накладным листом по ОСТ 26-665-79.

Опора 1-6300 ОСТ 26-665-79 имеет следующие типоразмеры, мм

Q, кН

а

а1

b

с

с1

h

h1

s1

K

K1

d

f

63,0

185

230

230

60

130

360

24

12

35

70

35

M30

60



Размеры накладного листа по ОСТ 26-665-79, мм


Н=490; В=300; с=24; sн=16.

Принимаем: Накладной лист 1-6300-16 ОСТ 26-665-79.

Используемая литература


1.                 Конструкционные материалы: Справочник/Б.Н. Арзамасов, В.А. Брострем, Н.А. Буше и др.; Под общ. ред. Б.Н. Арзамасова. – М.: Машиностроение, 1990. – 688 с.; ил.

2.                 ГОСТ 14249-89. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. – М.: Издательство стандартов,1989. - 79с.

3.                 ГОСТ 24755-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность укрепления отверстий. – М.: Издательство стандартов,1989. - 79с.

4.                 Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и природоохранного оборудования: Справочник. Т.1. – Калуга: Издательство Н.Бочкаревой, 2002. -852 с.

5.                 Михалев М.Ф. и др. Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств: Примеры и задачи. -  Л.: Машиностроение, 1984. -301 с.

6.                 К.Ф.Павлов, П.Г.Романков, А.А.Носков. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.Л.:Химия,1987.

7.                 Лащинский А.А. Конструирование сварных химических аппаратов: Справочник. – Л.: Машиностроение, 1981. – 382 с., ил.

8.                 Смирнов Г.Г., Толчинский А.Р., Кондратьева Т.Ф.  Конструирование безопасных аппаратов для химических и нефтехимических производств. – Л.: Машиностроение, 1988. -303 с.



Страницы: 1, 2



Реклама
В соцсетях
рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать рефераты скачать