поправочный коэффициент КlS = 1 из этого следует:
S = 0,48 ¸ 0,58 мм./об.
По паспорту станка устанавливаем ближайшую подачу к расчетной: –
S = 0,56 мм./об.
2.3 Выбор скорости и числа оборотов.
Исходя из диаметра сверла 39,5 мм. (выбранной по таблице 42 стр. 142 [2]) скорость резания для данного случая V = 21 ¸ 24 м./мин., (выбираем по таблице 10 стр. 309 [2] том 1), число оборотов шпинделя вычислим по формуле:
По теоретически найденой частоте вращения шпинделя (принимают ближайшее меньшее значение) подберём число оборотов шпинделя существующие по паспорту станка, оно состовляет nН = 125 об./мин.
Учитывая поправочные коэффициенты на заточку сверла по методу В.И. Жирова (ЖДП) Кфv = 1,05, на длину сверления (l ≤ 3D), Кlv = 1,0 (таблица 31, стр. 280 [2]) и на механические свойства заготовкм НВ 207 Кмv = 1,196 (Поправочный коэффициент Кмv, вычислим по формуле взятой из таблицы 1 стр. 261 [2] том 2):
получаем расчетное число оборотов в минуту:
n = nн × Кфv × Кlv × Кмv = 125 × 1,05 × 1,0 × 1,196 = 157 об/мин.
Ближайшее число оборотов по паспорту станка n = 125 об/мин. Тогда фактическая скорость резания будет равна
2.4 Проверка выбранного режима по осевому усилию и мощности.
Для установленных условий сверления D = 39,5 мм, S = 0,56 мм./об. и
n = 125 об./мин., проведём следующие вычисления:
Крутящий момент, Н·м, и осевую силу, Н, при сверлении расчитаем по формулам:
где коэффициэнты: (из таблицы 32, стр. 281 [2] том 2)
крутящий момент: – СМ = 0,0345; q = 2,0; у = 0,8
осевой силы: – СР = 68; q = 1,0; у = 0,7
Вычислим требуемую мощность затрачиваемую на обработку заготовки детали по формуле: (взятой из [2] стр. 280 том 2)
Вычислим мощность на шпинделе Nшп. и сопоставим с затрачиваемой мощностью на обработку заготовки, Nе.
Nшп. = Nдв. · h = 4,5 · 0,8 = 3,6 кВт.
Из данного расчёта режима резания, мы видим что станок оказался на пределе мощности, но исходя из запаса прочности станка, данное изделие возможно изготавливать на данном оборудовании, в крайнем случае придётся заменить станок на более мощный.
Второй этап: Развёртывание
3.1 Выбор подачи.
Для развертывания отверстия в Стали 45ХН НВ > 200 машинной разверткой D = 40 мм., (со вставными ножами из быстрорежущей стали
ГОСТ 883 – 80 с коническим хвостовиком, табл 49 стр. 156 [2] том 2), с чистотой поверхности отверстия Ra = 1,6 мкм. рекомендуется подача S = 1,4 ¸ 1,5 мм./об. Ближайшая подача по паспорту станка S = 1,12 мм./об.
3.2 Выбор скорости резания и числа оборотов.
Для развертывания отверстия диаметром 40 мм. с подачей S = 1,12 мм./об. рекомендуется число оборотов nн = 105 об./мин. С учетом поправочного коэффициента на обрабатываемый материал Сталь 40ХН НВ>200 Кмn = 0,88. Тогда:
Скорость резания V, м./мин., при развёртывания вычислим по формуле:
где: (из таблицы 29 стр. 279 [2] том 2)
СV = 10,5; q = 0,3; х = 0,2 y = 0,65; m = 0,4.
где: (из таблицы 30 Стр. 280 [2] том 2)
Т = 80 мин.
Общий поправочный коэффициент KV, влияющий на скорость резания, определим по формуле:
где: (из таблицы 1 – 4, 6 стр. 261 – 263 [2] том 2)
KмV = 1,196 ; KиV = 1,0 ; KlV = 1,0
Число оборотов определим по формуле:
n = nн × Кмn = 105 × 0,88 = 92 об/мин.
Ближайшее число оборотов по паспорту станка n = 90 об/мин.
Фактическая скорость резания:
4. Определение основного (технологического) времени.
Величина врезания и перебега инструментов l1 при работе на проход для сверла с двойной заточкой равна 21 мм.; для развертки 30 мм.
При длине отверстия l = 100 мм., основное (технологическое) время каждого перехода равно:
Основное время операции:
T0 = t01 + t02 = 1,73 + 1,29 = 3,02 мин.
5. Проектирование спирального сверла.
Обоснование использования инструмента.
Спиральное сверло 39,5 предназначено для сверления сквозного отверстия диаметра 39,5+ мм. на глубину 100 мм. в заготовке детали.
5.1 Обоснование выбора материала режущей и хвостовой части
сверла.
Для экономии быстрорежущей стали все сверла с цилиндрическим хвостовиком диаметром более 8 мм и сверла с коническим хвостовиком более 6 мм изготовляются сварными.
В основном, сверла делают из быстрорежущих сталей. Твердосплавные сверла делают для обработки конструкционных сталей высокой твердости (45...56 HRC). Исходя из твердости обрабатываемого материала – 207 НВ, принимаем решение об изготовлении сверла из быстрорежущей стали Р18 ГОСТ 10903 – 77. Крепежную часть сверла изготовим из стали 40Х (ГОСТ
454 – 74).
5.2 Обоснование выбора геометрических параметров сверла.
Задний угол . Величина заднего угла на сверле зависит от положения рассматриваемой точки режущего лезвия. Задний угол имеет наибольшую величину у сердцевины сверла и наименьшую величину – на наружном диаметре. Рекомендуемые величины заднего угла на наружном диаметре приведены в (2, стр.151, табл.44). По этим рекомендациям выбираем: .= 8°.
Рис. 5.1 Углы спирального сверла в системе координат
а) – статической; б) – кинематической.
Передний угол. Также является величиной переменной вдоль режущего лезвия и зависит, кроме того, от угла наклона винтовых канавок и угла при вершине 2. Передняя поверхность на сверле не затачивается и величина переднего угла на чертеже не проставляется.
Угол при вершине сверла. Значение углов 2для свёрл, используемых для различных обрабатываемых материалов приведены в (2, стр.152, табл.46). По этим рекомендациям принимаем: 2118°.
Угол наклона винтовых канавок. Угол наклона винтовых канавок определяет жесткость сверла, величину переднего угла, свободу выхода стружки и др. Он выбирается в зависимости от обрабатываемого материала и диаметра сверла. По (6,табл.5) назначаем = 30°.
Угол наклона поперечной кромки. При одном и том же угле определенному положению задних поверхностей соответствует вполне определенная величина угла и длина поперечной кромки и поэтому угол служит до известной степени критерием правильности заточки сверла. По рекомендациям (2, стр152, табл.46) назначаем: = 45°.
5.3 Расчет и назначение конструктивных размеров сверла.
Спиральные сверла одного и того же диаметра в зависимости от серии бывают различной длины. Длина сверла характеризуется его серией. В связи с тем, что длина рабочей части сверла определяет его стойкость, жесткость, прочность и виброустойчивость, желательно во всех случаях выбирать сверло минимальной длины. Серия сверла должна быть выбрана таким образом, чтобы
lо ГОСТ ≥ lо расч.
Расчетная длина рабочей части сверла lо , равна расстоянию от вершины сверла до конца стружечной канавки, может быть определена по формуле:
lо = lр + lвых + lд + lв + lп + lк + lф,
где:
lр – длина режущей части сверла lр = 0.3 · dсв = 0.3 · 39,5 = 11.85 мм.;
lвых – величина выхода сверла из отверстия lвых = 3 мм.;
lд – толщина детали или глубина сверления, если отверстие сквозное
lд = 100 мм.;
lв – толщина кондукторной в тулки lв = 0 ;
lп – запас на переточку lп = l · (i +1), где
l – величина, срезаемая за одну переточку, измеренная в направлении оси, l = 1 мм.;
i – число переточек i = 40;
lп = 1 · (40 + 1) = 41 мм.;
lк – величина, характеризующая увеличение длины сверла для возможности свободного выхода стружки при полностью сточенном сверле;
lф – величина, характеризующая уменьшение глубины канавки, полученной при работе канавочной фрезы:
lк + lф = 1,2 · dсв = 1,2 · 39,5 = 47,4 мм.,
тогда:
l0 = 11,85 + 3 + 100 + 0 + 41 + 47,4 = 203,25 мм.
В соответствии с ГОСТ 10903 – 77 ("Сверла спиральные из быстрорежущей стали с коническим хвостовиком") уточняем значения l0 и общей длины L :
l0 ГОСТ = 200 мм; L = 349 мм.
Положение сварного шва на сверле : lс = l0 + (2...3) = 203 мм.
Диаметр сердцевины сверла dс выбирается в зависимости от диаметра сверла и инструментального материала (6, стр.12):
dс = 0,15 · dсв = 0,15 · 39,5 ≈ 6 мм.
Ширина ленточки fл = (0,45...0,32) · sqrt(dс) = (0,45…0,32) · 6 = 2,7 мм.
Высота ленточки hл = (0,05...0,025) · dс = (0,05…0,025 · 6 = 0,3 мм.
Хвостовик сверла выполняется коническим – конус Морзе № 4 АТ8 ГОСТ 2848 – 75 (6, табл.2 и 3).
Центровые отверстия на сверлах изготовляются в соответствии с ГОСТ 14034 – 74 (6, рис.5).
Определение количества переточек.
Общая длина стачивания:
lо = lк – lвых – Δ – lр,
где:
lвых – величина, характеризующая увеличение длины сверла для возможности свободного выхода стружки при полностью сточенном сверле;
lр – длина режущей части сверла lр = 0,3 · dсв = 0,3 · 39,5 = 11,85 мм.;
lк – длина стружечной канавки;
D = 17 мм;
lо = 200 – 3 – 17 – 11,85 = 168,15 мм.
Число переточек: n = lo/Dl = 168,15/0,8 = 210 переточек.
Dl – величина стачивания за одну переточку.
6.0 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов и режущий инструмент. – М.: Машиностроение, 1976.
2. Справочник технолога-машиностроителя. В двух томах. Т.2. Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985.
3. Справочник технолога-машиностроителя. В двух томах. Т.2. Под ред. А.А. Малова . – М.: Машиностроение, 1972.
4. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 1. – М.: Машиностроение, 1967.
5. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для технического нормирования работ на металлорежущих станках. Часть 2. – М.: Машиностроение, 1967.
6. Справочник по обработке металлов резанием. Абрамов Ф.Н. и др. – К.: Техника, 1983.
7. Справочник нормировщика-машиностроителя: в 2 т./Под ред. Е.М. Стружестраха. – М.: ГОСИздат, 1961. – Т,2. – 892 с.
Страницы: 1, 2
