1- сухая штукатурка lш =0.19
2- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе
lк=0.7
3- теплоизоляционный слой (маты минераловатные) lут =0.064
4- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе
lк=0.7
5- цементно-песчаная штукатурка lц =0.76
Определяем толщину слоя утеплителя:
Принимая во внимание сортамент выпускаемых плит минераловатных принимаем =100 мм, толщина наружной стены тогда будет составлять 500 мм.
Roф=0.115+0.053+0.179+1.563+0.357+0.020+0.043=2.33
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/2.33=0.43 Вт/м2К
Таким же способом определяем толщину слоя утеплителя для чердачного перекрытия.
1- Воздухоизоляционный слой в 3 слоя рубероида lр =0.17
2- Выравнивающий слой цементно-песчаного раствора
lр=0.76
3- утеплитель (пенополистерол) lут =0.05
4- Пароизоляционный слой битума lб =0.27
5- железо-бетонная плита
Толщина чердачного перекрытия будет составлять 340 мм
Roф=0.115+0.118+0.026+2.8+0.037+0.127+0.43=3.653
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/3.653=0.27 Вт/м2К
Определим толщину слоя утеплителя над не отапливаемым подвалом:
1- Доска деревянная (сосна поперёк волокон) lр =0.29
2- Воздушная прослойка
3- утеплитель (пенополистерол) lут =0.05
4- железо-бетонная плита
Исходя из сортамента выпускаемых плит минераловатных принимаем =130 мм, толщина перекрытия над подвалом тогда будет составлять 340мм.
Roф=0.115+0.043+0.138+0.16+0.127+2.6=3.183
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/3.183=0.31 Вт/м2К
2.Тепловая мощность системы отопления.
2.1Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения.
Тепло потери через наружные ограждения определяются по формуле:
Q=F(tвп-tн)(1+Sb)n/R,
где F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
R0 - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2*0С/Вт.
tвп - расчетная температура воздуха, 0С, в помещении.
tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года.
β- коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Тепло потери на ориентацию по сторонам горизонта вертикальных поверхностей ограждения являются дополнительными и учитываются следующей процентной добавкой к основным тепло потерям:
- север – 10%
- запад, восток – 5%
- юг – 0%
Также при расчетах учитываем следующие потери тепла путем введения на них процентной добавки:
угловая комната – 5%
n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по СНиП II-3-79*.
Пример расчета теплопотери комнаты 101:
Поскольку это жилая комната, то внутренняя температура 180С но т.к. помещение угловое прибавляем 20С и получаем tвп=200С.
Общие потери тепла будут состоять из следующих частей:
· потери через несущую стену, ориентированную на север.
Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей и вычитаем площадь окна:
F= 3.610*3.34-1.2*1.5= 10.26 м2
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно .
tвн-tн=22 - (-41)= 630С
Для стены коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.15, т.к. стена выходит на север(b=0.10) и помещение угловое(b=0.05).
Далее находим потери теплоты через несущую стену по формуле:
Q=F(tвп-tн)(1+Sb)n/R
Q=10.26*(22-(-41))(1+0.15)*1/2.22=334.836 Вт
· потери через несущую стену, обращенную на запад.
Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей:
F= 3.60*3.34 = 12.024 м2
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно .
tвн - tн=22-(-41)=630С
Для несущей стены коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.10, т.к. стена ориентирована на запад(b=0.05) и помещение угловое(b=0.05).
Далее находим потери теплоты:
Q=12.024*(22-(-41))(1+0.10)*1/2.22=378.756 Вт
· Потери через окно с двойным остеклением, ориентированное на север.
Площадь окна
F= 1,2 *1,5= 1.8 м2
Сопротивление теплопередаче окна с двойным остеклением равно
.
tвн - tн=22-(-41) = 630С
Для окна коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.15, т.к. окно ориентировано на север(b=0.10) и находится в угловом помещении (b=0.05).
Далее находим потери теплоты:
Q=1.8*(22-(-41))(1+0.15)* 1/0.64=203.77 Вт
· Потери через пол над неотапливаемым подвалом.
Площадь пола с учетом привязки главных осей равняется:
F= 3.48*3.1= 10.79 м2
Сопротивление теплопередаче пола над не отапливаемым подвалом .
tвн - tн=22-(-41)=630С
Для пола коэффициент n =0.6
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0
Далее находим потери теплоты:
Q=10.79*(22-(-41))(1+0)*0.6/3.14=129.89 Вт
Основные потери помещения 101 будут равны ∑Qi всех потерь через ограждения и потери через пол над не отапливаемым подвалом коридора 101б.
∑Qi=∑Q101=334.836 + 378.756 + 203.77 + 129.89 + 27.5=1074.8 Вт
Расчеты остальных помещений сводятся в таблицы
Таблица 1
|
№ пом |
Наим. пом |
tвн,°с |
Характеристика ограждений |
tвн-tн.о, °с |
n |
β |
Qосн, Вт |
|||||
|
Обозначение |
Ориентация |
aхb, м |
F, м2 |
R0, м2·°с/Вт |
||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
101 |
ЖК |
22 |
НС |
С |
3.61*3.34- -1.2*1.5 |
10.26 |
2.22 |
63 |
1 |
0.15 |
334.836 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1.8 |
0.64 |
1 |
0.15 |
203.77 |
|||||
|
НС |
З |
3.60*3.34 |
12.024 |
2.22 |
1 |
0.1 |
378.756 |
|||||
|
Пл |
- |
3.48*3.1 |
10.79 |
3.14 |
44 |
0.6 |
- |
217.9 |
||||
|
101б |
КР |
18 |
Пл. |
- |
8.15*1.44 |
11.74 |
3.14 |
40 |
0.6 |
- |
125.375 |
|
|
∑Q 1260.1 |
||||||||||||
|
102 |
КХ |
18 |
НС |
С |
3.24*3.34-1.2*1.5 |
9.02 |
2.22 |
59 |
1 |
0.1 |
263.69 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1.8 |
0.64 |
1 |
0.1 |
182.53 |
|||||
|
Пл |
- |
3.24*1.6 |
5.18 |
3.14 |
59 |
0.6 |
- |
155.7 |
||||
|
102а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
2.24*1.64 |
3.67 |
3.14 |
66 |
0.6 |
- |
123.42 |
|
|
∑Q 725.34 |
||||||||||||
|
103 |
ЖК |
22 |
НС |
С |
3.7*3.34-1.2*1.5 |
10.558 |
2.22 |
63 |
1 |
0.1 |
329.58 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1.8 |
0.64 |
63 |
1 |
0.1 |
194.9 |
||||
|
Пл |
- |
3.7*3.05 |
11.29 |
3.14 |
63 |
0.6 |
- |
362.43 |
||||
|
103б |
КР |
18 |
Пл |
- |
5.3*1.64+ 1.5*0.6 |
9.59 |
3.14 |
59 |
0.6 |
- |
288.3 |
|
|
∑Q 1175.21 |
||||||||||||
|
104 |
ЖК |
20 |
НС |
С |
4,04*3.34- 1.2*1.5 |
11,69 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
353,3 |
|
|
Ок |
С |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,1 |
188,72 |
|||||
|
|
|
|
Пл |
- |
4,04*3,79 |
15,31 |
3,14 |
61 |
0,6 |
- |
196,30 |
|
|
∑Q 738.32 |
||||||||||||
|
105 |
ЖК |
20 |
НС |
С |
3,84*3.34- 1.2*1.5 |
11,03 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
333,38 |
|
|
Ок |
С |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
61 |
1 |
0,1 |
188,72 |
||||
|
Пл |
- |
3,84*3,79 |
14,55 |
3,14 |
61 |
0,6 |
- |
186,56 |
||||
|
∑Q 708.66 |
||||||||||||
|
106 |
ЖК |
20 |
НС |
С |
3,5*3.34- 1.2*1.5 |
9,89 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
298,93 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,1 |
188,72 |
|||||
|
Пл |
- |
3,5*3,05 |
10,68 |
3,14 |
0,6 |
- |
207,48 |
|||||
|
106б |
КР |
18 |
Пл |
- |
6,5*1,64+1,4*0,6 |
11,5 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
129,65 |
|
|
∑Q 824.78 |
||||||||||||
|
107 |
КХ |
18 |
НС |
С |
3,04*3.34- 1.2*1.5 |
8,35 |
2,22 |
59 |
1 |
0,1 |
244,11 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
59 |
1 |
0,1 |
182,53 |
||||
|
Пл |
- |
3,04*1,45 |
4,4 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
90,94 |
||||
|
∑Q 517.58 |
||||||||||||
|
108 |
ЖК |
22 |
НС |
С |
3,34*3,7- 1.2*1.5 |
10,56 |
2,22 |
63 |
1 |
0,15 |
344,63 |
|
|
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,15 |
203,77 |
|||||
|
НС |
В |
3,56*3,34 |
11,89 |
2,22 |
1 |
0,1 |
371,16 |
|||||
|
Пл |
- |
3,19*3,05 |
9,73 |
3,14 |
0,6 |
- |
117,32 |
|||||
|
108б |
КР |
18 |
НС |
В |
0,6*3,34 |
2,13 |
2,22 |
59 |
1 |
0,05 |
59,44 |
|
|
Пл |
- |
3,19*0,6 |
1,9 |
3,14 |
0,6 |
- |
21,42 |
|||||
|
∑Q 1117.74 |
||||||||||||
|
109а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
2,3*1,45 |
3,34 |
3,14 |
66 |
0,6 |
- |
42,12 |
|
|
С |
В |
2,3*3,34 |
7,68 |
2,22 |
1 |
0,05 |
239,74 |
|||||
|
109б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,64*1,4 |
2,3 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
25,93 |
|
|
∑Q 307.79 |
||||||||||||
|
110 |
ЖК |
22 |
НС |
В |
4,96*3,34 |
16,57 |
2,22 |
63 |
1 |
0,05 |
493,74 |
|
|
НС |
Ю |
3,34*3,7- 1.2*1.5 |
10,56 |
2,22 |
1 |
0 |
299,68 |
|||||
|
Ок |
Ю |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
177,19 |
|||||
|
Пл |
- |
3,19*4,45 |
14,2 |
3,14 |
0,6 |
- |
170,94 |
|||||
|
110б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,64*0,74 |
1,21 |
3,14 |
59 |
0,6 |
0 |
13,64 |
|
|
∑Q 1155.68 |
||||||||||||
|
111 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
3,58*3,34- 1.2*1.5 |
10,16 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
279,17 |
|
|
Ок |
Ю |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
|||||
|
Пл |
- |
3,58*5,19 |
18,58 |
3,14 |
0,6 |
- |
216,57 |
|||||
|
∑Q 667.3 |
||||||||||||
|
112 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
2,99*3,34- 1,2*1,5 |
8,19 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
217,66 |
|
|
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
165,94 |
|||||
|
Пл |
- |
2,6*3,79 |
9,85 |
3,14 |
0,6 |
- |
111,05 |
|||||
|
∑Q 494.65 |
||||||||||||
|
113 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
3,63*3,34 |
12,12 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
322,11 |
|
|
Пл |
- |
3,25*2,25 |
7,31 |
3,14 |
0,6 |
- |
82,41 |
|||||
|
113а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
4,2*1,54 |
6,47 |
3,14 |
66 |
0,6 |
- |
81,60 |
|
|
∑Q 486.12 |
||||||||||||
|
114 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
2,2*3,34 -1,2*1,5 |
5,55 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
152,5 |
|
|
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
|||||
|
Пл |
- |
2,2*3,79 |
8,34 |
3,14 |
0,6 |
- |
97,21 |
|||||
|
∑Q 421.27 |
||||||||||||
|
115 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
2,8*3,34 – 1,2*1,5 |
7,55 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
200,65 |
|
|
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
165,94 |
|||||
|
Пл |
- |
2,8*3,79 |
10,61 |
3,14 |
0,6 |
- |
119,62 |
|||||
|
∑Q 486.21 |
||||||||||||
|
116 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
4,4*3,34 – 1,2*1,5 |
12,9 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
354,46 |
|
|
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
|||||
|
Пл |
- |
4,4*5,19 |
22,84 |
3,14 |
0,6 |
- |
266,22 |
|||||
|
∑Q 792.24 |
||||||||||||
|
117 |
ЖК |
22 |
НС |
Ю |
4*3,34 – 1,2*1,5 |
11,56 |
2,22 |
63 |
1 |
0,05 |
344,46 |
|
|
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,05 |
186,05 |
|||||
|
НС |
З |
4,6*3,34 |
15,36 |
2,22 |
1 |
0,1 |
479,48 |
|||||
|
Пл |
- |
5*4 |
20 |
3,14 |
0,6 |
- |
240,76 |
|||||
|
117б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,8*0,8 |
1,44 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
16,23 |
|
|
∑Q 1266.98 |
||||||||||||
|
118а |
СУ |
25 |
НС |
З |
2,2*3,34 |
7,35 |
2,22 |
66 |
1 |
0,05 |
229,44 |
|
|
Пл |
- |
2,2*2 |
4,4 |
3,14 |
0,6 |
- |
55,49 |
|||||
|
∑Q 284.93 |
|
|||||||||||
