Большая База Рефератов - Электроснабжение блока ультрафиолетового обеззараживания (УФО) очищенных сточных вод на Люберецких очистных сооружениях (ЛОС) - бесплатно рефераты, скачать рефераты, рефераты на тему

Электроснабжение блока ультрафиолетового обеззараживания (УФО) очищенных сточных вод на Люберецких очистных сооружениях (ЛОС)

При расчетах:

· максимально упрощена эквивалентная внешняя сеть по отношению к месту КЗ;

· учтены электродвигатели и комплексная нагрузка, непосредственно примыкающие к месту КЗ;

· не учитывается ток намагничивания трансформаторов;

· не учитывается насыщение магнитных систем электрических машин;

· коэффициент трансформации трансформаторов принимается равным отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы.

· не учитывается влияния асинхронных электродвигателей, если их суммарный номинальный ток не превышает 10 % начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета электродвигателей.

Токи КЗ в электроустановках рассчитаны в именованных единицах.

ГРЩ проверяется по режиму короткого замыкания в соответствии с требованиями гл. 1.4 [1].

По режиму КЗ согласно гл. 1.4.2.2 [1]. проверяются :

· распределительные шкафы;

· автоматические выключатели.

Стойкими при токах КЗ являются те аппараты и проводники, которые при расчетных условиях выдерживают воздействия этих токов, не подвергаясь электрическим, механическим и иным разрушениям или деформациям, препятствующим их дальнейшей нормальной эксплуатации.

При выборе расчетной схемы для определения токов КЗ, исходили из следующих условий:

· из предусматриваемых для данной электроустановки условий длительной ее работы;

· не считаться с кратковременными видоизменениями схемы этой электроустановки, которые не предусмотрены для длительной эксплуатации (например, при переключениях);

· ремонтные и послеаварийные режимы работы электроустановки к кратковременным изменениям схемы не относятся.

Расчет токов КЗ приближенно произведен для начального момента КЗ.

В качестве расчетного вида КЗ принимается:

· для определения электродинамической стойкости аппаратов – трехфазное КЗ;

· для выбора аппаратов по коммутационной способности – двухфазное КЗ в конце отходящей кабельной линии;

Расчетный ток КЗ определяется, исходя из условия повреждения в такой точке рассматриваемой цепи, при КЗ в которой аппараты и проводники этой цепи находятся в наиболее тяжелых условиях (исключения см. в п. 1.4.7 и п. 1.4.17, [1]). Со случаями одновременного замыкания на землю различных фаз в двух разных точках схемы допустимо не считаться.

При составлении эквивалентных схем замещения параметры элементов исходной расчетной схемы приведены к ступени напряжения сети, на которой находится точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражены в миллиомах.

При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, принято допущение, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения бесконечной мощности, следовательно эквивалентное индуктивное сопротивление системы будет равно нулю.

В электроустановках до 1 кВ при определении токов КЗ для выбора аппаратов и проводников исходили из следующего:

· все источники, участвующие в питании рассматриваемой точки КЗ, работают одновременно с номинальной нагрузкой;

· короткое замыкание наступает в такой момент времени, при котором ток КЗ будет иметь наибольшее значение;

· электродвижущие силы всех источников питания совпадают по фазе;

· расчетное напряжение каждой ступени принимается на 5% выше номинального напряжения сети;

· учитывается влияние на токи КЗ присоединенных к данной сети асинхронных электродвигателей.

Элементы цепи, защищенной плавким предохранителем с токоограничивающим действием, проверяются на электродинамическую стойкость по наибольшему мгновенному значению тока КЗ, пропускаемого предохранителем.

Расчет токов короткого замыкания.

Для схемы, приведенной на рис.4.1, определить максимальные значения тока при трехфазном коротком замыкании в точка К(1) и минимальное значение тока при двухфазном коротком замыкании в точке К(2).

Таблица 4.1.

Исходные данные:
Трансформатор Т-1:	ТМГ-1600/10/0,4 Sт.ном =1600 кВ×А, UBH = 10 кВ UНH = 0,4 кВ, Рк.ном =16,5 кВт, Uк =6,0 %
Коэффициент трансформации	N=UВН / UНН=25
Кабельная линия W1:	3´8´(ВВГ 1´185)+8´(ВВГ 1´185) r0W1 = 0,07 мОм/м х0W1 = 0,06 мОм/м lW1 = 30 м
Кабельная линия W2:	2´(ВВГ 4´95)+ПВЗ 1´95 r0W2 = 0,9 мОм/м х0W2 = 0,46 мОм/м lW2 = 30 м
Активное сопротивление контактных соединений кабеля	rконт.W1 = 0,1 мОм rконт.W2 = 0,02 мОм
Сопротивление контактов выключателя QF1 NW32N1	rконт.QF1 = 0,5 мОм
Сопротивление катушки выключателя QF1 NW32N1	rкат.QF1 = 0,8 мОм хкат.QF1 = 0,07 мОм
Сопротивление контактов выключателя QF2 NS400N	rконт.QF2 = 0,15 мОм
Сопротивление катушки выключателя QF2 NS400N	rкат.QF2 = 0,5 мОм хкат.QF2 = 0,17 мОм
Сопротивление контактов разъединителя QS1 Р 63	rконт.QS1 = 0,2 мОм
Измерительные трансформаторы тока: ТА1,ТА2- ТШП 0,66-2500/5 Iном= 2500 А ТА3- ТШП 0,66-400/5 Iном= 400 А	хТА1 = хТА2 =0,02 мОм; хТА3 =0,12 мОм
Активное сопротивление дуги в точке короткого замыкания	rД =5 мОм