rW2/22,5
xW2/11,5
К-2
rКОНТ.W2/0,02
Рис.4.2. Схема замещения для расчета токов КЗ
Расчет параметров схемы замещения прямой последовательности (рис. 4.2).
Т1:
W1:
W2:
Суммарное активное сопротивление до точки КЗ К-1.
Суммарное реактивное сопротивление до точки КЗ К-1.
Ток трехфазного КЗ в расчетной точке К-1.
Ударный ток трехфазного КЗ в расчетной точке К-1.
Определяем минимальный ток КЗ с учетом влияния электрической дуги и повышением сопротивления кабеля вследствие нагревания его током.
Суммарное активное сопротивление до точки КЗ К-1.
где – коэффициент, учитывающий повышение активного сопротивления кабеля (для приближенных вычислений)
Ток трехфазного КЗ в расчетной точке К-2.
Суммарное активное сопротивление до точки КЗ К-2.
Суммарное реактивное сопротивление до точки КЗ К-2.
Ток трехфазного КЗ в расчетной точке К-2.
Ток двухфазного КЗ в расчетной точке К-2.
Ударный ток двухфазного КЗ в расчетной точке К-2.
Определяем минимальный ток КЗ с учетом влияния электрической дуги и повышением сопротивления кабеля вследствие нагревания его током.
Суммарное активное сопротивление до точки КЗ К-2.
где – коэффициент, учитывающий повышение активного сопротивления кабеля (для приближенных вычислений)
Результаты расчетов токов КЗ сводим в таблицу 4.2.
Таблица 4.2
|
Расчетная точка КЗ |
IП.О.MAX, кА |
iУД.MAX, кА |
IП.О.MIN, кА |
iУД.MIN, кА |
|
К-1 |
34 |
60,4 |
23,12 |
33,25 |
|
К-2(2) |
6,3 |
6,36 |
5,03 |
7,53 |
Для вычисления токов короткого замыкания для остальных точек внутренней сети производятся аналогичные расчеты.
4. Выбор электрооборудования ГРЩ
4.1 Выбор выключателей ГРЩ
Выбор электрооборудования производится на основании сравнения расчетных данных с паспортными данными.
Условия выбора электрооборудования.
Условия выбора выключателя:
· по напряжению Uycт £ U ном;
· по номинальному току Iраб.мах £ Iном ;
· по отключающей способности Iкз < Iном.откл.;
· по электродинамической устойчивости Iуд < Iном.дин.
· по термической стойкости эл.обор. к токам Вк<Iтемп2 х tтемп, кА2 ´с,
где Вк - тепловой импульс тока, кА2 с; Iтерм 2 - среднеквадратичное значение тока за время его протекания, кА; t терм - длительность протекания тока КЗ, с.
Выключатели вводов QF1, QF2- NW32H1.
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=2706,72 А |
Iном.откл.=2900 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=65 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=65 кА |
Выключатель секционный QF3- NW25H1
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=1402,63 А |
Iном=1500 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=65 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=65 кА |
Выключатели ШЛ1¸8- QF1.2, QF1.4, QF1.6, QF1.7, QF2.2, QF2.4, QF2.6,QF2.7- NS400N.
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=318,54 А |
Iном=400 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=70 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=70 кА |
Выключатели ЩС1- QF1.3, QF2.3- NS160N
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=15,91 А |
Iном=25 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=70 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=70 кА |
Выключатели ЩС2- QF1.5, QF2.3- NS160N
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=81,75 А |
Iном=100 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=70 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=70 кА |
Выключатель ЩО QF1.1- NS160N
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=16,03 А |
Iном=25 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=70 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=70 кА |
Выключатель ЩАО QF2.1- NS160N
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Uуст.=400 В |
Uном.=690 В |
|
Imax=6,95 А |
Iном=10 А |
|
Iп0=34 кА |
Iдин=70 кА |
|
iуд.=60,4 кА |
iдин.=70 кА |
4.2 Выбор марки и сечения отходящих от ГРЩ кабельных линий
Сечения проводов и кабелей выбраны в соответствии с гл. 1.3. [1] по условию нагрева длительным расчетным током в нормальном и послеаварийном режимах и проверяются по потере напряжения. Соответствуют току выбранного аппарата защиты, условиям окружающей среды.
Условия выбора:
Сечения проводников должны быть проверены по экономической плотности тока. Экономически целесообразное сечение S, мм2, определяется из соотношения : ,мм2,
где I- расчетный ток,А; JЭК=2,2 нормированное значение экономической плотности тока,А/мм2.
Сечение, полученное в результате расчета, округляется до ближайшего стандартного сечения и производится проверка по длительно допустимому току в нормальном и послеаварийном режимах работы, а также по потере напряжения в указанных режимах. В нашем случае послеаварийный режим идентичен нормальному, поэтому производим проверку только для одного режима.
По длительному допустимому току в нормальном режиме:
где К1=1- коэффициент, зависящий от температуры земли и воздуха, принимаемый по таблице 1.3.3. [1];
К2=0,7-снижающий коэффициент для проводов и кабелей, прокладываемых в коробах, принимаемый по таблице 1.3.12. [1].
По потере напряжения в нормальном режиме:
Выбор сечения кабеля к ЩО.
Определяем экономически целесообразное сечение кабеля:
мм2
Принимаем к прокладке кабель ВВГнг 5´6. IДЛ.ДОП.=42 А; r0=12,66 Ом/км; x0=0,84 Ом/км; l=30м.
Проверяем выбранный кабель по длительному допустимому току в нормальном режиме:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17
