Схема основных электрических соединений подстанции представлена на графическом листе 4.
Выбор и проверка высоковольтных электрических аппаратов, устанавливаемых на стороне 35кВ подстанции "Шершнёвская" проводится по условиям длительного режима работы и по условиям протекания токов к.з.
Первоначально, на стороне 35кВ подстанции, намечаем установку разъединителей типа РЛНД2-35/630.
Номинальное напряжение сети, в которой устанавливается разъединитель:
где
, данное условие выполняется.
Максимальный рабочий ток цепи, в которой устанавливается разъединитель:
Iраб.мах.=Iном., А, где
Iном - длительный номинальный ток разъединителя.
Рассчитываем Iраб.мах., из наиболее неблагоприятного режима эксплуатации. Для цепей трансформаторов с учетом допустимой 1,5 кратной перегрузки:
Iраб.мах.=1,5 Iтр.ном., где
Iтр.ном. номинальный рабочий ток трансформатора
I раб.мах. = 1,5*104=156(A);
I раб.мах.=156(А)<I ном.=630 (А), данное условие выполняется.
Ударный ток в цепи, где устанавливается разъединитель:
где
- номинальный ток электродинамической стойкости разъединителя
данное условие выполняется.
Тепловой импульс тока к.з., характеризующий количество теплоты, выделяющейся в аппарате за время к.з.:
,
где
Iпр.m - предельный ток термической стойкости, который данный аппарат может выдержать без повреждения в течении предельного времени термической стойкости tm
Вк = Iк*tпр,
где
tпр.=0,2(с) приведенное время короткого замыкания.
Вк =0,92 * 0,2 = 0,17<20 * 4 = 1600 , данное условие выполняется.
Согласно расчетам, данный тип разъединителя проходит по своим параметрам, поэтому все разъединители РУ ВН, линейные, секционные, трансформаторные. Выбираем тип РЛНД2-35/630, всего 8 штук. Технические данные приведены в табл. 2.4.
Выбор масляного выключателя РУ ВН.
Намечаем выключатель типа С-35М-630-10. Номинальное напряжение цепи, в которой стоит выключатель - 35кВ.
Uном.с = Uном.в; кВ
Uном.с = 5(кВ)=Uном.в =35(кВ), данное условие выполняется.
Максимальный рабочий ток в цепи, в которой установлен выключатель:
Iраб.мах.<Iном.в; (А)
Iраб.мах.=156(А)<Iном.в=630(А), условие выполняется.
Проверяем выключатель на электродинамическую стойкость:
i уiпр.с ; кА,
iуд=2,1(кА)<iпр.с=10(кА), выключатель удовлетворяет данному условию.
Проверяем выключатель по условию термической устойчивости:
Iк * tпрIт.у.tmу; кА, где
t пр.=0,2(с) приведенное время длительности короткого замыкания;
tmу=4(c)-предельное время термической стойкости;
Iт.у.-предельный ток термической стойкости ;
0.92*0,2=0.17(А)<10*4=400(кА), то есть по условию термической стойкости данный выключатель подходит. Проверяем выключатель по отключающей способности:
Iо.рас.Iо.ном.; кА, где
Iо.рас.=Iк=0.92(кА) - расчетный ток отключения;
Io.ном.=10(кА) - номинальный ток отключения.
0.92<10, то есть по отключающей способности выключатель подходит.
На основании расчетов окончательно выбираем для РУ ВН масляные выключатели типа С-35М-630-10, всего 3 штуки. Технические данные приведены в табл. 2.5.
Для ОРУ подстанции выбираем разрядники типа РВС-35. Технические данные разрядников приведены в табл. 2,6.
На стороне низкого напряжения подстанции "Шершнёвская" выбираем к установке комплектное распределительное устройство внутренней установки типа К-59, оборудованного выключателями ВБКЭ-10. Основные технические характеристики приведены в таблице 2.7.
Производим проверку вакуумных выключателей. Номинальное напряжение сети, в которой установлен выключатель - 6,3(кВ).
Uном.сUном.с; кВ,
Uном.с =6,3(кВ)Uном.в=10(кВ), данное условие выполняется.
Максимальный рабочий ток в цепи, в которой устанавливается выключатель:
Iраб.мах.<I ном. (А),
I ном.в=1000(А);
866<1000, данное условие также выполняется.
Проверяем выключатель на электродинамическую стойкость:
данное условие выполняется.
Проверяем выключатель по условию термической стойкости:
5,1<2000; кА, условие выполняется.
Проверяем выключатель по отключающей способности:
по отключающей способности выключатель подходит.
Окончательно выбираем К-59, с выключателями типа ВБКЭ-10, техническая характеристика выключателя приведена в табл.2.5.
Таблица 2.4.
|
тип |
Номинальное напряжение, (кВ) |
Наибольшее рабочее напряжение (кВ) |
Номинальный ток, (А) |
Устойчивость при сквозных токах короткого замыкания , (кА) |
Время протекания наибольшего тока термической устойчивости, (сек.) |
|||
|
Главных ножей |
Заземляющих ножей |
|||||||
|
Предельный сквозной ток |
Ток термической устойчивости |
Предельный сквозной ток |
Ток термической устойчивости |
|||||
|
РЛНД2-35/630 |
35 |
40,8 |
630 |
64 |
20 |
- |
- |
4 |
Таблица 2.5.
|
ТИП |
Номинальное напряжение ,(кВ) |
Наибольшее рабочее напряжение (кВ) |
Номинальный ток, (кА) |
Номинальный ток отключения (кА) |
Предельный сквозной ток, (кА) |
Ток термической устойчивости,допустимое время его действия (кА/с) |
Предельное время отключения (сек.) |
|
|
Амплитудное значение |
Начальное действующее значение |
|||||||
|
ВБКЭ –10 |
10 |
10 |
1000 |
20 |
52 |
30 |
20/5 |
0,14 |
|
С-35М-630-10 ПП-67 |
35 |
35 |
630 |
10 |
26 |
10 |
10/5 |
0,08 |
Таблица 2.6.
|
Т И П |
Назначение |
Номинальное напря жение, (кВ) |
Наибольшее допустимое напряжение, (кВ) |
Пробивное напряжение при частоте 50 Гц, (КВ) |
|
|
не более |
не менее |
||||
|
РВС-35 |
Для защиты от атмосферных перенапряжений |
35 |
40,5 |
98 |
78 |
Таблица 2.7
|
ТИП |
Номинальный ТОК шкафов, (А) |
Номинальный ток шин, (А) |
Тип выключателя |
Системашин |
Номинальн. напряжение, (кВ) |
Вид ввода, (вывода) |
Ток динамической устойчивости (амплй-туд.значе-ние), (кА) |
|
КРУ-6 |
1000 |
1000 |
ВВБКЭ-10 |
Одинарный |
6 |
Шинный, кабальный |
52 |
2.10 Компенсация реактивной мощности
Основными потребителями реактивной энергии на Шершнёвском месторождений являются асинхронные привода технологических установок (станков-качалок, подсудных насосов, насосных установок ДНС), а также силовые трансформаторы КTП 6/0,4кВ и линии электропередач 6кВ.
Реактивная энергия, потребляемая двигателями насосов и станков-качалок, компенсируется с помощью конденсаторных батарей, установленных на стороне 0,4кВ в КТП. Остальная энергия компенсируется на шинах 6кВ подстанции "Шершнёвская" путем перевозбуждения синхронных двигателей насосной станции КНС, подключенных к шинам 6кВ подстанции. Для компенсации реактивной мощности при неработающих синхронных двигателях на шинах 6кВ подстанции предусмотрены статические не регулируемые конденсаторные батареи набранные из конденсаторов типа КС2-6,3-75.
Произведем расчет мощности необходимого компенсирующего устройства. Расчет производим для максимального потребления реактивной мощности.
Мощность компенсирующего устройства Qк.у определяется как разность между реактивной максимальной мощностью предприятия Qмах. и предельной реактивной мощностью Qэ, предоставляемой предприятию энергосистемой по условиям режима ее работы:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10
