Проверим условие согласования по вторичной нагрузке трансформатора тока.
Нагрузка вторичной стороны состоит из:
,
Где rприб - сопротивление прибора, Ом;
rпр - сопротивление соединительных проводов, Ом;
rкон. - переходное сопротивление контактов, 0.05 Ом [1].
Сопротивление приборов определяется по выражению
;
Где Sприб. - мощность, потребляемая приборами, ВА;
I2 - вторичный номинальный ток прибора, А.
По таблице 7. определяем мощность вторичной нагрузки на вторичную обмотку трансформатора тока.
Таблица 7. Вторичная нагрузка трансформатора тока на стороне 10 кВ.
|
Прибор |
Тип |
Нагрузка, ВА, фазы |
||
|
|
|
А |
В |
С |
|
Амперметр Ваттметр Варметр Счетчик активной энергии Счетчик реактивной энергии |
Э-335 Д-335 Д-335 САЗ-И675 СР4-И689 |
0.5 0.5 0.5 2.5 2.5 |
- |
0.5 0.5 0.5 2.5 2.5 |
|
Итого |
|
6.5 |
|
6.5 |
Из таблицы видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фаз А и С.
Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и сечения. Чтобы трансформатор тока работал в выбранном классе точности, необходимо выполнить условие:
rПРИБ + rПР + rК £ Z2НОМ
ГДЕZ2НОМ - номинальная допустимая нагрузка трансформатора, Ом.
Z2НОМ = 0,4 Ом [3]
rПР = Z2НОМ - rПРИБ rК,
rПР = 0,4 - 0,26 -0,05 = 0,09 Ом
Определяем сечение соединительных проводов
Где LРАСЧ - расчётная длина соединительных проводов, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока, м; r - удельная проводимость материала провода, для алюминия r = 0,0283, Ом×мм/м2.
Принимаем длину равной 6 м. Трансформаторы тока включены по схеме неполной звезды, тогда LРАСЧ = 1,73×L.
Принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4 мм2 [3].
2. Патентный поиск
2.1 Способы защиты трехфазного силового трансформатора от перегрузки
Рисунок 3. - Схема защиты трехфазного силового трансформатора от перегрузки.
Формула изобретения [15]:
Способ защиты трехфазного силового трансформатора от перегрузки, основанный на измерении параметра, характеризующего перегрузку, преобразовании этого параметра в электрический сигнал, сравнении этого сигнала с установкой ив случае превышения сигнала над установкой формирования сигнала воздействия на шунтирующий элемент, включении шунтирующего элемента и отключении трансформатора коммутирующим элементом в результате увеличения проходящего через него тока, отличающийся тем, что с целью обеспечения бесперебойности электроснабжения потребителей, шунтирующий элемент шунтирует нагрузку трансформатора, а коммутирующий элемент устанавливают на низкой стороне трансформатора.
Способ по п.1 отличающийся тем, что в качестве параметра, характеризующего перегрузку трансформатора, измеряют температуру обмоток трансформатора.
2.2 Устройство для защиты силового трансформатора от перегрузки
Рисунок 4. - Устройство для защиты силового трансформатора от перегрузки.
Формула изобретения [12]:
Устройство для защиты силового трансформатора от перегрузки, содержащее датчик тока, соединенный через преобразователь тока и блок с зависимой установкой срабатывания с реле времени с независимой выдержкой, и датчик температуры верхних слоев масла, который через температурный преобразователь подключен к зависимому от сигнала реле времени, отличающееся тем, что с целью повышения надежности, в него дополнительно введены сумматор напряжений пропорциональных току и температуре верхних слоев масла трансформатора, и логическая схема И, причем на один вход сумматора включен выход температурного преобразователя, на другой - выход преобразователя тока, а выход сумматора подключен к одному из входов схемы И, другой вход которой соединен с выходом датчика тока, а выход с зависимым реле времени.
2.3 Устройство для защиты от перегрузки обмотки электрического аппарата
Рисунок 5. - Устройство для защиты от перегрузки обмотки электрического аппарата.
Содержит датчик температуры, выход которого через преобразователь температуры в напряжение подключен к первому входу сумматора, датчик тока нагрузки, выход которого через функциональный преобразователь тока нагрузки связан с вторым входом сумматора, через первый пороговый орган-с органом выдержки времени, выход которого подключен к выходному органу, отключающееся тем, что с целью повышения точности работы путем учета зависимости повышения зависимости повышения температуры обмотки над температурой охлаждающего масла от продолжительности протекания тока, в него введены блок инерционного звена, управляемый генератором импульсов, второй пороговый орган и элемент ИЛИ, а функциональный преобразователь тока нагрузки выполнен на квадраторе, при этом выход функционального преобразователя тока нагрузки через блок инерционного звена подключен к второму входу сумматора, выход которого через второй пороговый орган подсоединен к первому элемента ИЛИ, выход которого подключен к входу органа выдержки времени, а к второму элемента или подключен выход первого порогового органа.
Устройство по п.1, отличающееся тем, что к выходу сумматора подключен измерительный прибор [14].
2.4 Устройство для защиты электрического маслонаполненного аппарата от внутренних повреждений
Рисунок 6. - Устройство для защиты электрического маслонаполненного аппарата от внутренних повреждений.
Содержит корпус, установленный в разрез трубопровода, соединяющего бак аппарата с расширителем, датчик в виде электрического конденсатора, установленный в верхней части корпуса, и два исполнительных органа, связанных с выходом датчика, отличающееся тем, что с целью повышения надежности путем повышения быстродействия и чувствительности, оно дополнительно содержит два пороговых и один реагирующий элементы, вход последнего из которых подключен к выходу датчика, а выход соединен с входом каждого исполнительного органа через пороговый элемент, а датчик выполнен с подвижными одна относительно другой обкладками.
Устройство по п.1, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит компенсирующий элемент в виде электрического конденсатора, установленного в нижней части корпуса, а измерительный орган дополнительно снабжен компенсационным входом, на который включен компенсирующий элемент [13].
Устройство по пп.1 и 2, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит два интегрирующих элемента и пороговыми элементами, а в качестве реагирующего элемента использован мультивибратор, во времязадающие цепи которого включены датчик и компенсирующий элемент.
3. Разработка защиты потребительских трансформаторов от утечки масла, на примере трансформатора ТМ 100/10
3.1 Обоснование разработки защиты
Одним из видов неисправностей трансформаторов является течь масла из бака трансформатора, что приводит к аварийной работе трансформатора с последующим выходом его из строя. Причинами течи масла могут быть: нарушение плотности сварных швов бака, волнистых стенок бака с дном, в местах заделки труб в стенку бака, радиаторов в местах сварки и пр. [9] Также трансформатор может выйти из строя при намеренном сливе масла.
В трансформаторах больших мощностей при значительном снижении уровня масла в баке или интенсивном выделении воздуха из масла срабатывает газовая защита трансформатора. Газовая защита, как известно, является чувствительной защитой от внутренних повреждений или ненормального режима трансформатора. Эта защита в зависимости от интенсивности газообразования срабатывает либо на сигнал, либо на отключение, либо одновременно на то и другое. В трансформаторах небольших мощностей газовая защита не устанавливается, поэтому в данном проекте предлагается защита основанная на расчетах изменения теплового режима трансформатора при снижении уровня масла и как следствие повышения его температуры.
3.2 Процессы нагревания и охлаждения трансформаторов
При работе трансформатора часть энергии преобразуемой им, теряется, поэтому полезная мощность трансформатора, отдаваемая в нагрузку, меньше мощности, потребляемой им из сети источника энергии. Потеря энергии происходит как в магнитопроводе трансформатора, так и в его обмотках. Обмотки трансформатора нагреваются протекающими по ним токами. Потеря энергии в обмотках трансформатора Pk и пропорциональна квадрату плотности тока j и весу обмоточного провода Gm.
В магнитопроводе трансформатора возникают потери энергии за счет перемагничивания стали и вихревых токов. Потери в стали магнитопровода зависят от частоты, магнитной индукции, магнитных свойств материала и толщины стальных листов, из которых собран магнитопровод. Потери в стали Pст пропорциональны весу магнитопровода Gст и квадрату максимальной магнитной индукции Bт в магнитопроводе.
Электромагнитные нагрузки трансформатора (магнитную индукцию и плотность тока) нельзя безгранично увеличивать. Магнитную индукцию в магнитопроводе нельзя увеличивать сколь угодно, так как при превышении известной меры намагничивающий ток может оказаться чрезмерно большим. Плотность тока в проводах обмоток так же нельзя увеличивать неограниченно, так как падение напряжения в сопротивлении обмоток при этом возрастает, понижая вторичное напряжение трансформатора при нагрузке.
В еще большей мере электромагнитные нагрузки ограничены допустимыми потерями энергии в активных материалах трансформатора, т.е. в стали магнитопровода и проводах обмоток. При увеличении магнитной индукции растут потери в стали, а при увеличении плотности тока - потери в проводах обмоток. Потери энергии, выделяющиеся в трансформаторе при его работе, превращаются в тепло и нагревают его. Это тепло излучается от поверхности трансформатора в окружающую среду.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12
