Произведём расчёт и выбор компенсирующего устройства.
Определим реактивную мощность КУ.
Qк.р.=а*Рм(tgf -tgfк) (2.24)
|
где |
а |
– |
коэффициент, учитывающий повышения cosf естественным способом, принимается а=0.9; |
|
|
tgfk |
– |
коэффициенты реактивной мощности после компенсации, задавшись cosfk=0.92…0.95 определяем tgfk; |
|
|
tgf |
– |
коэффициенты реактивной мощности до компенсации; |
|
|
Рм |
– |
расчётная мощность, берётся по результату расчёта нагрузок. |
Qк.р.=0.9*80(0.98-0.33)= 47 квар
По каталогу выбираем установку конденсаторную УК–0.38–50
Рассчитаем фактическое значение tgfф после компенсации реактивной мощности.
tgfф= tgf –Qк.ст/ а*Рм (2.25)
tgfф=0.98 – 50/0.9*80=0.7
Определим расчётную мощность трансформатора с учётом потерь.
Sр=0.7* Sвн (2.26)
|
где |
а |
– |
расчётная мощность на стороне высокого напряжения Sвн=103 кВА |
Sр=0.7*103=72.1 кВА
Все полученные данные сводятся в таблицу 2.7
Таблица 2.7 – Сводная ведомость нагрузок
|
Параметр |
cosf |
tgf |
Рм, кВт |
Qм, квар |
Sм, кВА |
|
Всего на НН без КУ |
0.73 |
0.92 |
77.05 |
53.1 |
93.5 |
|
КУ |
|
|
|
УК-50 |
|
|
Всего на НН с КУ |
0.5 |
0.5 |
77.05 |
3.1 |
43.5 |
|
Потери |
|
|
1.87 |
9.35 |
9.53 |
|
Всего ВН с КУ |
|
|
80 |
12.45 |
81 |
2.7 Расчёт электрической сети с выбором сечения проводников, их марки, выбор коммутационно-защитной аппаратуры и конструкции, силового пункта, распределительного устройства НН
Сечение проводов линий электропередачи должно быть таким, чтобы провода не перегревались при любой нагрузке в нормальном рабочем режиме, чтобы потеря напряжения в линиях не превышала установленные пределы, и чтобы плотность тока в проводах соответствовала экономической. Условие которому должно удовлетворять выбранное сечение проводника, непревышение допустимой потери напряжения в линии. Если потеря напряжения в линии слишком велика, то с ростом силы тока нагрузки сильно снижается напряжение в конце линии, т.е. напряжение у приёмников. Из-за этого резко падает вращающий момент на валу двигателей, снижается световой поток электроламп, падает производительность электротехнических установок.
В данном проекте цеха используются кабельные линии.
Кабельные линии прокладываются в местах, где затрудненно строительство ВЛ, например в условиях стеснённости на территории предприятия, переходах через сооружения и т.п. В таких условиях кабельные линии более надёжны, лучше обеспечивают безопасность людей, чем ВЛ, и дают очень большую экономию территории.
Расчёт сечения проводов и кабелей производится по длительно допустимому току и соответствующему температурному режиму роботы.
Необходимо рассчитать сечение и выбрать марку провода каждого ЭП и группы ЭП.
Как пример выберем сечение, токарного станка, марка провода АПВ
Находим расчётный ток, Iр, А.
Iр=Рэп/Uн *сosf*η (2.27)
|
где |
Рэп |
– |
номинальная мощность ЭП, кВт, Рэп=7.5 |
|
|
Uн |
– |
номинальное напряжение сети, кВ, Uн=0.38 |
|
|
сosf |
– |
табличное значение, сosf=0.5 |
|
|
η |
– |
коэффициент полезного действия, η=0.95 |
Iр=7.5/1.73*0.38*0.5*0.95=24А
Рассчитаем допустимый ток, Iдоп А, с учетом поправочного коэффициента на t˚
Iдоп.=КП 1* Iд.д (2.28)
|
где |
КП1 |
– |
поправочный коэффициент на t˚, КП 1=0.94 |
|
|
Iд.д |
– |
установленное значение допустимого тока, из таблицы, выбирается по условию Iр≤ Iд.д. , Iд.д.=50А |
Iдоп.=0.94*55=51.7А
Затем проверяем выбранный провод по условию Iр≤ Iдоп= 24≤51.7
Из таблицы выбираем провод АПВ S=16мм2 и Iдоп=51.7А
После выбора сечения производится проверка проводника по допустимой потере напряжения.
DU%= 105/Uн2 P L (ro + xo tgj) (2.29)
|
где |
Uн |
– |
номинальное напряжение в сети, В |
|
|
P |
– |
мощность электроприёмника, кВт |
|
|
L |
– |
длина линии, км |
|
|
ro, xo |
– |
величина табличная; |
DU%= 105/3802*7.5*0.008(1.89+0.07*1.73)=0.14%
Если потери напряжения в линии составляет не больше или равно 5%, то сечение проводника выбрано правильно. По остальным ЭП расчёты ведутся аналогично, и полученные результаты сводятся в таблицу 2.8
Таблица 2.8 – Выбор марки и сечения проводов и кабелей
|
Наименование ЭП |
Марка проводника |
Сечение мм2 |
Ток расчётный Iрасч., А |
Ток допустимый Iдоп., А |
Потери напряжения ∆U% |
|
Токарный станок |
АПВ |
4(1x16) |
24 |
51 |
0.14 |
|
Радиально- сверлильный станок |
АПВ |
4(1x25) |
50 |
66 |
0.07 |
|
Наждачный станок |
АПВ |
4(1x2.5) |
8 |
18 |
0.14 |
|
Заточный станок |
АПВ |
4(1x2.5) |
6 |
18 |
0.11 |
|
Сверлильный станок |
АПВ |
4(1х16) |
26 |
51 |
0.07 |
|
Вентилятор |
АПВ |
4(1х35) |
60 |
90 |
0.18 |
|
Кран балка |
АПВ |
4(1х2.5) |
7 |
18 |
0.66 |
|
Печь сопротивления |
АПВ |
4(1х16) |
30 |
51 |
0.37 |
|
ЩО 1 |
АПВ |
2(1х2.5) |
3 |
14 |
0.14 |
|
ЩО 2 |
АПВ |
4(1х16) |
33 |
51 |
1.33 |
|
РП 1 |
АСБГ |
4(1х50) |
123 |
155 |
2.02 |
|
РП 2 |
АСБГ |
4(1х25) |
40 |
70 |
1.15 |
|
РП 3 |
АСБГ |
4(1х50) |
120 |
155 |
1.31 |
|
РП 4 |
АПВ |
4(1х16) |
30 |
51 |
0.3 |
|
РП 5 |
АПВ |
2(1х8) |
15 |
34 |
0.03 |
|
РП 6 |
АСБГ |
4(1х50) |
120 |
155 |
0.03 |
|
РП 7 |
АСБГ |
4(1х35) |
40 |
70 |
0.76 |
|
РП 8 |
АСБГ |
4(1х50) |
123 |
155 |
1.44 |
|
ВРУ 1 |
АСБГ |
4(1х120) |
238 |
253 |
1.47 |
|
ВРУ 2 |
АСБГ |
4(1х120) |
244 |
253 |
1.54 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20
