7.00E-002;
-Рабочая частота, МГц
7500;
-Статический коэффициент усиления по току
100;
-Напряжение отсечки, B
.400;
-Крутизна в граничном режиме, A/B
3.99E-002;
-Емкость эмиттерного перехода, пФ
.689;
-Емкость коллекторного перехода, пФ
.419;
-Допустимое напряжение на базе, В
1;
-Допустимый ток коллектора, А
1.19E-002;
-Допустимое напряжение на коллекторе, В
10;
-Индуктивность базового вывода, нГн
1;
-Индуктивность эмиттерного вывода, нГн
2;
-Напряжение источника питания, В
5;
-Максимальный ток коллектора, А
9.51E-003;
-Граничная частота F betta, МГц
8000;
-Угол отсечки, град
180;
-Коэффициенты Берга для угла отсечки:
-Аlfa0= 0.5;
-Alfa1= 0.5;
-Gamma0= 1;
-Gamma1= 1.
Режим работы:
-Коэффициент использования напpяжения, B
.986;
-Напpяжение первой гармоники на коллекторе, В
4.85;
-Амплитуда 1-й гаpмоники коллекторного тока, А
8.89E-003;
-Постоянная составляющая коллекторного тока, А
3.18E-003;
-Мощность первой гармоники на выходе, Вт
4.31E-002;
-Мощность, потpебляемая коллекторной цепью, Вт
1.90E-002;
-Мощность, pассеиваемая на коллекторе, Вт
4.72E-003;
-КПД коллекторной цепи
.852;
-Управляющий заряд, нКл
8.84E-016;
-Минимальное мгновенное напряжение на эмиттерном
переходе, В
.998;
-Постоянная составляющая на эмиттере, В
.999;
-Сопротивление коллекторной нагрузки, Ом
1150.3;
-Амплитуда первой гармоники суммарного тока базы
учетом тока емкости коллекторного перехода, А.
.013;
-Сопротивление коррекции закрытого перехода, Ом.
25.6;
-Мощность, потребляемая цепью коррекции, Вт
1.60E-008;
-Входное сопротивление, Ом
4.13;
-Мощность, потребляемая на входе, Вт
1.69E-002;
-Мощность на входе, потребляемая каскадом, Вт
1.69E-002;
-Коэффициент передачи по мощности
2.53;
-Входная индуктивность, нГн
1.00;
-Входная емкость, пФ
3770.5;
-Усредненн. за период сопротивление коррекции, Ом
12.8.
На этот раз результаты расчета удовлетворяют требованиям оконечного каскада к мощности, то есть реализация предоконечного каскада на основе транзистора 2Т3124А-2 возможна.
7 РАСЧЕТ ВЫХОДНОЙ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ
Выходная колебательная система необходима для фильтрации высших гармоник на выходе усилительного каскада перед подачей полезного сигнала в антенно-фидерную систему. Кроме того она обеспечивает согласование источника с нагрузкой, то есть трансформирует резистивную составляющую сопротивления нагрузки RА в RЭК с одновременной компенсацией реактивной составляющей XА.
Исходными данными для расчета выходной колебательной системы служат: сопротивление нагрузки RА=75 Ом; эквивалентное сопротивление нагрузки, известное из расчета усилительного каскада, RЭК=45,3 Ом; рабочая частота fр=7,5 ГГц; требуемое затухание высших гармоник aф=50 дБ (современные требования на фильтрацию 40…80 дБ). Расчет произведем по методике изложенной в [6].
Наиболее интенсивными являются вторая и третья гармоники, именно их надо ослаблять в выходной колебательной системе.
Необходимый коэффициент фильтрации, который должна обеспечивать выходная колебательная система, можно найти из соотношения:
У фильтров Баттерворта и Чебышева минимальные потери, а следовательно максимальный КПД, достигаются при оптимальном числе звеньев (m=mопт), которое определяется только требуемым затуханием aф:
mопт=(0,05…0,1)aф=0,1·50=5
Выбираем фильтр Чебышева в виде двух последовательно соединенных П-цепочек (рис. 2.6.1)
Рис 2.6.1 – Эквивалентная схема ВКС.
Выходная колебательная система последовательно трансформирует сопротивление нагрузки сначала в R*Н, а затем в Rэк. Причем:
Для расчета LC элементов сначала рассчитаем вспомогательные величины R01 R02 соответственно для первой и второй П-цепочки. Причем R01 (R02) выбирают в 3…5 раз меньше по сравнению с наименьшим из сопротивлений Rэк и R*Н (R*Н и RА).
Рассчитаем сопротивления элементов цепи:
Исходя из найденных реактивных сопротивлений и рабочей частоты передатчика, найдем значения емкостей и индуктивностей элементов.
тогда:
Фактическая емкость C1 отличается от расчетной на емкость Сск известную из расчетов оконечного каскада, который нагружается на выходную колебательную систему, и так, С1=С1расч-Сск=0,67-0,08=0,59 нФ. Кроме того, емкости С21 и С22 собой образуют одну емкость С2=С21+С22=0,62+0,5= =0,112 нФ. Все остальные элементы сохраняют свои значения.
Рис. 2.6.2 - ВКС
Определим КПД системы. Коэффициент полезного действия первой:
и второй:
цепочек, где Q=500 добротность катушек индуктивности.
Определяем нагруженные добротности первой и второй П-цепочек фильтра:
Фактический коэффициент фильтрации первой и второй цепочки:
Общий коэффициент фильтрации:
то есть полученный коэффициент фильтрации удовлетворяет требованию на мощность побочного излучения.
8 РАСЧЕТ АНТЕННО-ФИДЕРНОЙ СИСТЕМЫ
В данном разделе произведем более подробный расчет антенно-фидерной системы.
Радиолокационная станция имеет две одинаковые однозеркальные параболические антенны. Определим их геометрические размеры.
Для начала определим тип фидера его шумовую температуру и КПД.
В качестве линии передачи выбираем прямоугольный волновод с сечением 2,8´1,3 см и коэффициентом затухания α=0,0794 дБ/м
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15
