UНОМ1=6 кВ, UНОМ2=100 В, UНОМ2ДОП = 100 / В,SНОМ2 = 120 ВА
Таблица 3.25. Расчет нагрузки трансформаторов напряжения.
|
Прибор |
Тип |
SKAT, BA |
число кат. |
cos |
sin |
число приб. |
РОБЩ., Вт |
QОБЩ., Вар |
|
вольтметр |
Э-335 |
2 |
1 |
1 |
0 |
2 |
4 |
0 |
|
ваттметр |
Д-335 |
1,5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3 |
0 |
|
варметр |
Д-335 |
1,5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3 |
0 |
|
счетчик акт. энергии |
И-680 |
2 Вт |
2 |
0,38 |
0,925 |
1 |
0,76 |
1,85 |
|
счетчик реакт. энергии |
И-680 |
2 Вт |
2 |
0,38 |
0,925 |
1 |
0,76 |
1,85 |
|
частотометр |
Э-371 |
3 |
1 |
1 |
0 |
1 |
3 |
0 |
|
ИТОГО: |
|
|
|
|
|
|
14,52 |
3,7 |
Полная вторичная нагрузка ТН:
Sр=
SНОМ2 > Sр 120 ВА > 14,98 ВА
Проверка других трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке аналогична.
На термическую и динамическую стойкость трансформаторы напряжения не проверяются, так как защищены предохранителем.
2. РУ-220 кВ.
Трансформатор напряжения НКФ –220-58У1 [13].
UНОМ = 220 кВ;SНОМ2 = 400 ВА.
5. Выбор ограничителей перенапряжения.
Выбор ограничителей перенапряжения производится по номинальному напряжению установки.
1. ОРУ-220 кВ.
Выбираем ОПН –220.У1 [13]
2. РУ-6 кВ.
Выбираем ОПН –6.У1 [13]
3.10 Выбор и проверка шин на термическую и электродинамическую стойкости
1. Произведем выбор шин РУ-6 кВ электрокотельной.
Исходные данные:
IРАС = = 4967,9 А.
IП.О. = 13,85 кА;
i У = 34,89 кА;
BK = IП.О.2 ∙ (tЗ + tОТК) = 13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) = 37,4 кА2 ∙ с.
Выбираем шины по условию нагрева. К величине рабочего тока близки алюминиевые четырёхполосные шины, сечением 4(120х10) мм2 с допустимым током IДОП = 5200 А [1].
Проверяем шины на термическую стойкость.
Определяем минимальное допустимое сечение шин:
где ВК –тепловой импульс от тока короткого замыкания, А2 ∙ с;
С = 91 – тепловой коэффициент для шин из алюминия [7].
Сечение шины S = 480 ∙ 10 = 4800 мм2
S ≥ SMIN
4800мм2 > 67,2 мм2
Шины термически устойчивы.
Проверяем шины на электродинамическую стойкость.
Сечение шины: h x b = 480 х10 мм2;
h = 0,48 м; b = 0,04 м.
Шины расположены на ребро.
Проверка производится по условию:
dРАСЧ £ dДОП
где dРАСЧ – максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента;
dДОП =82,3 Мпа –допустимое максимальное напряжение [7].
Наибольшее усилие, действующее на среднюю фазу:
F = 1,76×iУД2× ×10-7,
где l=750 мм- расстояние между изоляторами одной фазы.
а=250 мм- расстояние между соседними фазами.
iУД-ударный ток в точке К-2
F =1,76×348902××10-7=642,74 Н
Определяем момент сопротивления динамическому воздействию:
W =
Определяем максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента:
dМ = МПа
dДОП ≥ dМ
82,3 МПа > 28,8 МПа
Шины динамическое воздействие выдержат.
3.10.1 ПРОВЕРКА ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ КАБЕЛЕЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ К ТОКАМ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
1.Кабель от РУ-6 кВ к асинхронным двигателям.
Кабель ААГУ-6 кВ (3х95)
Определяем минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
С = 95 – коэффициент для кабеля с алюминиевыми жилами [7].
S ≥ SMIN
95 мм2 > 71,1 мм2
Кабель термическое действие тока выдержит.
2.Кабель от РУ-6 кВ к КТП.
Кабель ААГУ -6 кВ (3х10)
Минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
S ≥ SMIN
10 мм2 < 71,1 мм2
Кабель термическое действие тока не выдерживает, поэтому выбираем кабель большего сечения.
Кабель ААГУ-6 кВ (3 х 95). IДОП = 215 А.
95 мм2 > 71,1 мм2
Кабель термическое действие тока выдержит.
3.Кабель от РУ-6 кВ до электрокотельной.
Кабель ААГУ -6 кВ 3(3х150)
Минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
S ≥ SMIN
3х150 мм2 < 71,1 мм2
Кабель термическое действие тока выдержит.
3.11 РАСЧЕТ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В.
Рис. 2.3
Приводим сопротивления системы электроснабжения высшего напряжения к напряжению 0,4 кВ:
R6/0,4 = R6 ∙ ∙ КТ2 = = 0,0002 мОм
X6/0,4 = X6 ∙ ∙ КТ2 = = 0,003 мОм
Сопротивление цехового трансформатора:
RТ = ∙106 = 31,5 мОм
XТ = ∙106 = 20,8 мОм
Удельные сопротивления жилы кабеля АВВГ-1 кВ (3х150 + 1х50):
R0Ф= 0,22 Ом/км;Х0Ф=0,06 Ом/км.[6]
Сопротивление жилы кабеля длиной L1 =0,058 км:
R1Ф = R0Ф ∙ L1=0,22 ∙ 0,058 = 0,012 Ом;
Х1Ф = Х0Ф ∙ L1=0,06 ∙ 0,058 = 0,0034 Ом.
Удельные сопротивления жилы кабеля АВВГ-1 кВ (3х6 + 1х4):
R0Ф= 5,55 Ом/км;Х0Ф=0,09 Ом/км.[9]
Сопротивление жилы кабеля длиной L2 =0,0458 км:
R2Ф = R0Ф ∙ L2=5,55 ∙ 0,0458 = 0,254 Ом.
Х2Ф = Х0Ф ∙ L2=0,09 ∙ 0,0458 = 0,0041 Ом;
Короткое замыкание в точке К-1:
Результирующее сопротивление:
Индуктивное сопротивление:
Х РЕЗ = Х 6/0,4 + Х Т = 0,003 + 20,8 = 20,803 мОм
Активное сопротивление:
R РЕЗ = R 6/0.4 +RТ +RДОБ = 0,0002 +31,5 +15 =46,5002 мОм
где RДОБ = 15 мОм –переходное сопротивление контактов [24]
Результирующее полное сопротивление:
Z РЕЗ = = 50,9 мОм
Значение тока короткого замыкания в точке К-1:
Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-1 = ∙ КУ ∙ I К-1 = ∙ 1,05 ∙ 4,5 = 6,68 кА
где КУ =1,05 –ударный коэффициент [24].
Короткое замыкание в точке К-2:
1. Результирующее сопротивление:
Индуктивное сопротивление:
Х РЕЗ = Х 6/0,4 + Х Т + X1Ф =0,003 + 20,8 + 3,4 =24,2 мОм
Активное сопротивление:
R РЕЗ = R 6/0.4 +RТ + R1Ф + RДОБ = 0,0002 + 31,5 + 12 + 15 + 20 =
= 78,5 мОм
где RДОБ = 20 мОм –переходное сопротивление контактов [24]
Результирующее полное сопротивление:
Z РЕЗ = = 82,2 мОм
Значение тока короткого замыкания в точке К-2:
Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-2 = ∙ КУ ∙ I К-2 = ∙ 1,03 ∙ 2,8 = 4,1 кА
где КУ =1,03 –ударный коэффициент [24].
Короткое замыкание в точке К-3:
1. Результирующее сопротивление:
Индуктивное сопротивление:
Х РЕЗ = Х 6/0,4 + Х Т + X1Ф + X2Ф = 0,003 + 20,8 + 3,4 + 4,1 =28,3 мОм
Активное сопротивление:
R РЕЗ = R 6/0.4 +RТ + R1Ф + R2Ф + RДОБ = 0,0002 + 31,5 +12 + 254 + 15 + 20 + 25 + 30 =387,5 мОм
где RДОБ = 25 мОм и 30 мОм –переходное сопротивление контактов [24]
Результирующее полное сопротивление:
Z РЕЗ = = 388,5 мОм
5.Значение тока короткого замыкания в точке К-3:
6.Ударный ток короткого замыкания:
iУ К-3 = ∙ КУ ∙ I К-3 = ∙ 1 ∙0,59 = 0,83 кА
где КУ =1 –ударный коэффициент [24].
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30
