2.6 Расчет системы ПВД.
Из таблицы 2 находим:
h1=3026 кДж/кг h21оп=1180 кДж/кг
h2=2953 кДж/кг h22оп=1053 кДж/кг
h3=3329 кДж/кг h23оп=865 кДж/кг
hjопп = f (Pпод j, tн j+20) hдр j = f (Pпод j, tв j+1+10)
h1опп=2865 кДж/кг hдр1=1085 кДж/кг
h2опп=2858 кДж/кг hдр2=873 кДж/кг
h3опп=2832 кДж/кг hдр3=719 кДж/кг
Повышение энтальпии воды в питательных насосах:
кДж/кг.
Энтальпия воды перед ПВД 3 с учетом работы питательных насосов:
h13=h`д+Dhпн=687+35,9=722,9 кДж/кг.
Расход пара уплотнений, подаваемый на подогреватель:
Энтальпия пара уплотнений:
кДж/кг.
Тепловой баланс для ПВД 1:
Тепловой баланс для ПВД 2:
Тепловой баланс для ПВД 3:
Определяем нагрев воды в ОПП:
кДж/кг.
кДж/кг.
кДж/кг.
Уточняем энтальпии воды за подогревателями.
кДж/кг.
кДж/кг.
кДж/кг.
Составляем уточненные тепловые балансы.
Для ПВД 1:
Для ПВД 2:
Так как ПВД-3 включён по схеме Виален, то на этом этапе уравнение для ПВД-3 не меняется.
Необходимо уточнить .
кДж/кг, tпв=276 оС.
|
ПВД-8 |
ПВД-7 |
ПВД-6 |
|
0,0716 |
0,0704 |
0,0592 |
2.7 Расчет деаэратора питательной воды.
Составим уравнение материального баланса:
,
где Gпв=1,04Gт; Gвып=0,002Gок;
Тогда
1,04+0,002 Gок=0,2079Gт+Gд+Gок
Уравнение теплового баланса:
Отсюда Gок=0,8148 Gт; Gд=0,0192.
2.8 Расчет системы ПНД.
h4=3136 кДж/кг h24=641 кДж/кг hдр4=646 кДж/кг
h5=3036 кДж/кг h25=572 кДж/кг hдр5=580 кДж/кг
h6=2994 кДж/кг h26=531 кДж/кг hдр6=535 кДж/кг
h7=2847 кДж/кг h27=427 кДж/кг hдр7=417 кДж/кг
h’псв=535 кДж/кг
h’псн=417 кДж/кг
Составим систему уравнений из тепловых балансов ПНД 4-5-6-7, связанных дренажными насосами:
;
;
;
;
;
;
;
; ;
.
Рассчитаем конденсатор ОУ+СП, ОЭ как один смешивающий подогреватель.
Примем G8=0, Gоэ=0,002 Gт
Расход пара в конденсатор:
Тепловой баланс для ОУ+СП и ОЭ:
Оценим энтальпию h27.
Принимаем т/ч.
Отсюда кДж/кг, а оС, что меньше 60 оС, значит линия рециркуляции не работает, а следовательно ПНД 8 не работает.
2.9 Определение расхода пара на турбину и проверка ее мощности.
Расход пара при теплофикационном режиме:
кг/с,
где – электрическая мощность на клеммах генератора; – электромеханический КПД турбогенератора; – соответственно расход пара отбор турбины и коэффициент недовыроботки для этого отбора; – приведенная относительная величина утечек пара через концевые уплотнения турбины:
,
где и – соответственно относительная величина утечки пара через концевое уплотнение и работа этого пара в турбине.
Расход пара на турбину:
Тогда:
т/ч.
т/ч.
т/ч.
т/ч.
т/ч.
т/ч.
т/ч
т/ч
т/ч
т/ч
Мощность турбины:
Погрешность определения мощности составляет 3%.
3. Укрупнённый расчёт котлоагрегата ТГМП-314
Используемое топливо: основное – газ, резервное – мазут М-100.
3.1 Исходные данные
Паропроизводительность Д0= 1000 т/ч
Давление острого пара Р0=25 МПа
Температура перегретого пара t0=545 0C
Состав газа по элементам:
Таблица 3.1
|
,ккал/м3 |
CH4,% |
C2H6,% |
C3H8, % |
C4H10, % |
C5H12, % |
N2, % |
CO2, % |
, кг/м3 |
|
8570 |
98,9 |
0,3 |
0,1 |
0,1 |
0 |
0,4 |
0,2 |
0,712 |
Состав мазута по элементам:
Таблица 3.2
|
,ккал/кг |
Wр, % |
Ар, % |
,% |
СР,% |
HР,% |
NР+ОР, % |
|
9260 |
3,0 |
0,1 |
2,8 |
83,0 |
10,4 |
0,7 |
3.2 Расчёт котлоагрегата при сжигании мазута
3.2.1 Теоретическое количество воздуха для полного сгорания жидкого топлива (при a=1):
V0=0,0889×(CP+0,375×)+0,265×HP-0,0333×OP=
=0,0889×(83,0+0,375×2,8)+0,265×10,4-0,0333×0,5×0,7= 10,21 м3/кг
3.2.2 Теоретические минимальные объёмы продуктов сгорания при полном сгорании топлива с a=1:
теоретический объём азота:
=0,79×V0+0,8×NP/100=0,79×10,2+0,8×0,5×0,7/100=8,1 м3/кг,
теоретический объём трёхатомных газов:
=1,866×=1,866×=1,57 м3/кг
теоретический объём водяных паров:
=0,111×HP+0,0124×WP+0,0161×V0=0,111×10,4+0,0124×3,0+0,0161×10,2=1,36 м3/кг
При избытке воздуха a>1 (принимаем a=1,03) объём водяных паров:
=+0,0161×(a-1)×V0=1,36+0,0161×(1,03-1)×10,2 = 1,364 м3/кг
объём дымовых газов:
Vг=+++(a-1)×V0=1,57+8,1+1,364+(1,03-1)×10,21= 11,34 м3/кг
Объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров соответственно:
=/Vг =/Vг
Суммарная объёмная доля: rп=+.
Безразмерная концентрация золы:
mзл=, где аун=0,06
Gг=1-АР/100 + 1,306×a×V0, кг/кг
– масса дымовых газов.
Результаты расчётов по пункту 3.2. сведём в таблицу 3.3.
Таблица 3.3.
|
Величина |
Размерн. |
Газоходы |
|||
|
|
|
aт=1,03 |
aпп=1,06 |
aвэ=1,08 |
aрп=1,28 |
|
среднее знач. a в газоходах |
– |
1,03 |
1,045 |
1,07 |
1,18 |
|
(a-1)×V0 |
м3/кг |
0,306 |
0,459 |
0,714 |
1,836 |
|
м3/кг |
1,364 |
1,367 |
1,371 |
1,39 |
|
|
Vг |
м3/кг |
11,34 |
11,496 |
11,755 |
12,896 |
|
– |
0,138 |
0,136 |
0,133 |
0,122 |
|
|
– |
0,12 |
0,119 |
0,116 |
0,106 |
|
|
rп |
– |
0,258 |
0,255 |
0,249 |
0,288 |
|
Gг |
кг/кг |
14,72 |
14,92 |
15,25 |
16,72 |
|
mзл |
кг/кг |
4,1×10-6 |
4,02×10-6 |
3,9×10-6 |
3,6×10-6 |
3.2.3 Тепловой баланс котлоагрегата
Составим общее уравнение теплового баланса:
=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6
3.2.3.1 Располагаемое тепло на 1кг жидкого топлива:
=+Qв.вн.+iтл,
где Qв.вн. = b'['- ] – тепло внесённое в котёл воздухом,
b' – отношение количества воздуха на входе в котлоагрегат к теоретическому необходимому,
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17
