I дл.к.ц.. = 4/24=0,17 А
По условиям ( 29 ) и ( 30 ) имеем:
U ном.кн..=24 В.
I ном.к.н.= 0,17 А
По ( ) выбираем кнопку SB3 марки КЕ011У3 с I ном.к.н=6 А, U ном.кн..=24 В, с цилиндрическим толкателем черного цвета.
Выбор оставшихся кнопок аналогичен . Данные выбора сводим в таблицу 7.
Таблица 7
|
Позиционное обозначение |
Марка кнопки |
Вид управляющего элемента |
Цвет управляющего элемента |
Количество замыкающих контактов |
Количество размыкающих контактов |
|
SB1 |
КЕ021У3 |
Грибковидный |
Красный |
|
1 |
|
SB2 |
КЕ011У3 |
Цилиндрический |
Черный |
1 |
|
|
SB3 |
КЕ011У3 |
Цилиндрический |
Черный |
1 |
|
Выбор конечных выключателей производим по условиям:
по конструктивному исполнению;
по количеству и виду контактов;
по напряжению:
U ном.к.в.. U ц.у. ; ( 31 )
по току контактов:
I ном.к..в. I дл.к.ц ; ( 32 )
где U ном.к.в – номинальное напряжение конечного
выключателя, B;
I ном.к..в – номинальный ток контактов конечного
выключателя, А.
Покажем выбор конечного выключателя SQ3, который коммутирует цепь катушек реле KV4, KV5, KV6, KV7, KV8 и герсиконового контактора КМ3. В данном случае в наиболее тяжёлом режиме одновременно могут работать : герконовое реле KV7 или герконовое реле KV8, а также герконовые реле KV4, KV6 и герсиконовый контактор КМ3 . По формуле ( 24 ) длительный ток коммутируемой цепи равен:
Iдл.к.ц..=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4)/ 24=0,5 А
По ( ) выбираем конечный выключатель SQ3 марки ВПК2110У3 с Iном.к.в.=4 А, Uном.к.в.=24 В.
Выбор оставшихся конечных выключателей аналогичен . Данные выбора сводим в таблицу 8.
Таблица 8
|
Позиционное обозначение |
Марка выключателя |
U ном.пер, А |
Iном.к.пер, А |
|
SQ1 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
|
SQ2 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
|
SQ3 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
По паспорту станка выбираем электромагнитные муфты YC1 и YC2 . YC1 марки ЭТМ0841Н2 с Uном.к.в.=24 В, Рпотр=60Вт и YC2 марки ЭТМ0862В с Uном.к.в.=24 В, Рпотр=60Вт.
По паспорту станка выбираем конденсатор С1 марки МБГП202000,51 с емкостью 0.51 мкФ.
По паспорту станка выбираем диод VD15 марки Д226В.
Выбор диодов мостового выпрямителя для питания цепи управления производим по условиям:
по обратному напряжению:
U обр. 1,57 U ц.у. ; ( 33 )
по прямому току:
I доп.пр. 0,5 I d, ( 34 )
где I d – ток нагрузки диодов, А.
Ток нагрузки диодов определяем по формуле:
Id. Pпотр U ц.у, ( 35 )
где Pпотр – сумма активных мощностей потребителей
цепи управления, Вт.
Id.=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4+4+4+60)/24=3,35 А
По условиям ( 33 ) и ( 34 ) имеем:
U обр. 1,57 24=37,7 В
I доп.пр. 0,5 3,35=1,68 А
По ( )выбираем диоды VD11VD14 марки КД202Б с U обр =50 В, I доп.пр =3,5 А.
Выбор понижающего трансформатора TV для питания цепей управления и местного освещения производим по условиям:
по напряжению обмоток:
Uном.1тр. U с. ; ( 36 )
Uном.2тр. U ц.у. ; ( 37 )
Uном.2мо. U ц.мо. ; ( 38 )
Sном.тр. Sрасч.1, ( 39 )
где Uном.1тр номинальное напряжение первичной обмотки
трансформатора, В;
Uном.2тр номинальное напряжение вторичной обмотки
питание выпрямителя, В;
Uном.2мо номинальное напряжение питания обмотки
местного освещения, В;
Sном.тр номинальная мощность трансформатора, В А;
Sрасч.1 полная расчетная нагрузка первичной
обмотки, В А.
Расчетную нагрузку трансформатора определяем по формуле:
Sрасч.1 = S2 /, ( 40 )
где S2 суммарная полная мощность нагрузки вторичных
обмоток,В А;
коэффициент полезного действия трансформа
тора, о.е.
Суммарную полную мощность нагрузки в нашем случае определяем по формуле:
S2= Id Uц.у. + Iл.мо Uц.у., ( 41 )
где Iл.мо ток лампы местного освещения, А.
По формуле ( 24 )имеем:
Iл.мо =25 /24 =1,04 А
По формуле ( 41 ) получим:
S2=3,35 24 + 1,04 24 =105,36 В А
По ( ) принимаем =0,875.
По формуле ( 40 ) получим:
Sрасч.1 =105,36 / 0,875 =120,4 В А
По условиям ( 36 ), ( 37 ), ( 38 ), ( 39 ) получим:
Uном.1тр. 380 В
Uном.2тр. 29 В.
Uном.2мо. 24 В.
Sном.тр. 120,41
По ( )выбираем разделительный трансформатор TV1 типа ОСМ 0,160 с Sном.тр =160 В А, Uном.1тр =380, Uном.2тр =29 В, Uном.2мо =24 В.
2.7 Выбор защитной аппаратуры и питающих проводов
Выбор водного автоматического выключателя производим по условию:
I ном.р. I дл., ( 42 )
где Iном.р номинальный ток теплового расцепителя
автоматического выключателя, А;
I дл длительный ток нагрузки цепи, А;
Для водного автоматического выключателя QF2:
I дл = I ном.д .+ I 1ном.тр, ( 43 )
где I ном.д сумма номинальных токов электродвигате
лей, А;
I 1ном.тр номинальный ток первичной обмотки пони
жающего трансформатора TV.
I ном.д =I ном.М1.+ I ном.М1 +I ном.М1 +I ном.М1, ( 44 )
I 1ном.тр =Sном.тр .+ U ном.1тр., ( 45 )
I ном.д =11,3+0,9+0,4+0,4=13,0 А
I 1ном.тр =160/380=0,42 А
По формуле ( 43 ) получим:
I дл. =13,0+0,42=13,42 А
По условию ( 42 ) имеем:
I ном.р. 13,42 А.
По ( ) выбираем автоматический выключатель QF2 марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =16 А, Кт.о. =10.
Поскольку автоматический выключатель имеет комбинированный расцепитель, то проверим выбранный выключатель на возможное срабатывание электромагнитного рсацепителя по условию:
I ср.э.р.. 1,25 I кр, ( 46 )
где I ср.э.р – ток срабатывания электромагнитного расце
пителя выключателя, А;
I кр наибольший возможный кратковременный ток в
защищаемой цепи, А.
Для автоматических выключателей серии ВА ток срабатывания электромагнитного расцепителя можно определить по формуле:
I ср.э.р..=10 I ном.р., ( 47 )
I ср.э.р.. 10 16=160,0 А
В нашем случае наибольший кратковременный ток в защищаемой цепи определяется как сумма пускового тока двигателя М1 и номинальных токов двигателей М2,М3 и М4 плюс номинальный ток первичной обмотки трансформатора:
I кр =79,1+0,9+0,4+0,4+0,42=81,22 А
По условию ( 47 ) имеем:
160 А 1,25 81,22=101,5 А
Условие соблюдается, значит, автоматический выключатель выбран,верно .Окончательно выбираем автоматический выключатель QF2 марки марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =15 А, Кт.о. =10.
Для защиты питающей линии выбираем автоматический выключатель, устанавливаемый в распределительном устройстве, по селективности на одну ступень выше, чем вводной выключатель.
Выбор оставшихся выключателей аналогичен .Данные выбора выключателей сводим в таблицу 9.
Таблица 9
|
Позиционное обозначение |
Марка выключателя |
I ном.р, А |
I дл., А |
I кр, А |
|
QF1 |
ВА5131 |
20,0 |
13,42 |
81,22 |
|
QF2 |
ВА5131 |
16,0 |
13,42 |
81,22 |
|
QF3 |
ВА5131 |
2,0 |
1,70 |
3,10 |
Тепловые реле для защиты электродвигателей от перегрузок выбираем по условиям:
I ном.тр. I ном. ; ( 48 )
I ном.т.э.р. I ном, ( 49 )
где I ном.тр номинальный ток теплового реле, А;
I ном.т.э.р. номинальный ток теплового элемента реле,А.
Произведем выбор теплового реле КК1 для защиты от перегрузок двигателя главного движения М1.
По условиям ( 48 ) и ( 49 ) получим:
I ном.тр.=. 11,3 А
I ном.т.э.р. = 11,3 А
По ( ) выбираем тепловое реле КК1 марки РТЛ 101604 с I ном.тр =25 А, I ном.т.э.р =12,0 А, и с пределами регулирования тока несрабатывания 9,514 А.
Выбор остальных тепловых реле аналогичен . Данные заносим в таблицу 10.
Таблица 10
|
Позиционное обозначение |
Марка реле |
I ном.тр, А |
Iном.т.э.р, А |
Пределы регулирования тока несрабатывания,А |
I ном, А |
|
КК1 |
РТЛ 101604 |
25 |
12,00 |
9,5014,00 |
11,3 |
|
КК2 |
РТЛ 100404 |
25 |
0,52 |
0,380,65 |
0,4 |
|
КК3 |
РТЛ 100404 |
25 |
0,52 |
0,380,65 |
0,4 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
