3.4.2.5 Температура смеси на выходе tс=101оС.
3.4.2.6 Давление смеси на выходе Рс=0,0981МПа=1ата.
3.4.2.7 Коэффициент эжекции u=9.
3.4.3 По таблице 4-1 [23] для перегретого пара найдем показатель адиабаты рабочего пара kр=1,3.
3.4.4 Газовая постоянная для водяного пара R=463 Дж/кг (таблица 1-2 [23]).
3.4.5 Определим величину относительного давления Прн
3.4.6 Определим по таблице приложения 4 [23] газодинамические функции рабочего пара с учётом найденной величины Прн
3.4.6.1 Приведённая изоинтропная скорость lрн=2,41.
3.4.6.2 Относительная плотность eрн=0,02288.
3.4.6.3 Приведённая массовая скорость qрн=0,0831.
3.4.7 Определяем отношение uc/uр и uн/uр
где uр=0,06997 м3/кг, uн=5,0479 м3/кг, uс=1,735 м3/кг – удельный объём соответственно рабочего пара, инжектируемого пара и смеси.
3.4.8 Определим оптимальное отношение сечения f3 к критическому сечению сопла fр* по формуле (4-20) [23]
3.4.8.1 Вычислим параметр а
где j1=0,95 и j2=0,975 – коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [23]).
3.4.8.2 Вычислим параметр b
где j3=0,9 и j4=0,925 - коэффициенты скорости газоструйного эжектора (стр. 151 [17]).
3.4.8.3 Параметр с
3.4.8.4 Тогда отношение (f3/fр*)опт
3.4.9 Вычислим давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р3
3.4.9.1 По формуле (4-39) определим перепад давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения DРк/Рн
где eр*=0,628 и Пр*=0,55 – критическое значение относительной плотности и критическое относительное давление при заданном показателе адиабаты рабочего потока.
3.4.9.2 По формуле (4-43) определим отношение перепада давлений смешанного потока в диффузоре и перепада давлений инжектируемого потока на входном участке камеры смешения DРд/DРк
3.4.9.3 Отношение DРд/Рн
3.4.9.4 Отношение давления смешанного потока к давлению эжектируемого пара по формуле на странице 161 [17]
3.4.9.4 Тогда давление смешанного потока в выходном сечении камеры смешения Р3
Р3=Рн´3,6=3,6´31161=112180 Па=112,18кПа.
3.4.10 Рассчитываем характеристику выбранного эжектора
3.4.10.1 Предварительно находим отношение fр1/f3
3.4.10.2 Отношение fр*2/f3´fн2
3.4.11 Произведём расчёт основных размеров эжектора
3.4.11.1 По формуле (1-20) найдём критическую скорость рабочего потока ар*
где Тр=648 К – абсолютная температура рабочего пара.
3.4.11.2 Критическое сечение рабочего сопла по формуле (2-42) fр*
3.4.11.3 Критический диаметр dр*
3.4.11.4 Выходное сечение сопла fр1
3.4.11.5 Выходной диаметр сопла d1
3.4.11.6 Площадь сечения камеры смешения f3
3.4.11.7 Диаметр камеры смешения d3
3.4.11.8 Длина свободной струи по формуле (2-55) lс1
где а=0,08 – опытная константа для упругих сред (стр.50 [23]).
3.4.11.9 Диаметр свободной струи d4 на расстоянии lс1 от выходного сечения сопла по формуле (2-56)
d4=1,55´d1´(1+u)=1,55´41´10-3´(1+9)=0,636 м=636мм.
3.4.11.10 Так как d4=363 мм>d3=254 мм, то входной участок камеры смешения выполняется в виде конического перехода, на котором диаметр изменяется от 363 мм до 254 мм.
3.4.11.11 При угле раствора 900 длина входного участка камеры смешения lс2
lс2=d4-d3=(363-254)´10-3=0,109 м=109 мм.
3.4.11.12 Расстояние от выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры смешения lc
lc=lс1+lс2=1,091+0,109=1,2 м=1200 мм.
3.4.11.13 Длина цилиндрической камеры смешения по формуле (2-60) lk
lk=6´d3=6´0,254=1,524 м.
3.4.11.14 Выходное сечение диффузора fс определяется по формуле (2-62)
3.4.11.15 Диаметр выходного сечения dс принимаем Dс=1,400 мм.
3.4.11.16 Определим длину диффузора lд исходя из угла раствора 8-100 по формуле (2-61)
Lд=5´(dс–d3)=5´(1,400-0,254)=7,00 м.
3.4.12 Диаметр трубопровода рабочего пара Dр определим исходя из рекомендуемой скорости движения wр=50 м/с принимаем Dр=100 мм.
3.5 Выбор насосов
3.5.1 Насос циркуляционной воды выбираем по производительности, учитывая, что сопротивление водяного тракта установки не превышает 1,5 кг/м3
Qц=G´3600´uк=1950,5´3600´0,0010078=7077 м3/час,
где uк=0,0010078 м3/кг – удельный объём рассола при температуре на выходе из последней ступени tк=40 оС.
3.5.2 Насос конденсата греющего пара выбираем также по производительности, предполагая, что весь пар, подаваемый в головной подогреватель, конденсируется
Qк=Gг.п.´3600´uк.г.п.=52,45´3600´0,0010437=197,07 м3/час,
где uк.г.п.=0,0010437 м3/кг – удельный объём конденсата.
3.5.3 Вакуум-насос конденсатора теплоиспользующих ступеней выбираем по величине необходимого вакуума в ступенях меньше Рабс. =20 кПа.
3.5.4 Вакуум-насос конденсата теплоотводящих ступеней выбираем аналогично, предполагая вакуум в теплоотводящих ступенях более глубоким Рабс.=6 кПа.
3.5.5 Насос обессоленной воды выбирается по производительности и необходимому напору для передачи воды в заводскую сеть Q=750 м3/час.
3.3.6 Полный перечень насосов, используемых в установке представлен в таблице 6.
Таблица 6 – Тип и количество устанавливаемых насосов
|
Назначение |
Тип насоса |
Производительность Q, м/час |
Напор Н, м |
Частота вращения n, 1/мин |
Мощность N, кВт |
К.П.Д. |
Количество |
|
1 Циркуляционный насос |
Д2500-45 |
2500 |
45 |
730 |
350 |
0,87 |
3 |
|
2 Насос обессоленной воды |
КсВ-1000-95 |
1000 |
95 |
1000 |
342 |
0,76 |
1 |
|
3 Насос конденсата греющего пара |
КсВ-200-130 |
200 |
130 |
1500 |
100 |
0,75 |
1 |
|
4 Насос исходной воды |
Д1250-65 |
1250 |
65 |
1450 |
260 |
0,86 |
1 |
|
5 Вакуум-насос теплоисполь зующих ступеней |
ВВН1-12 |
360 |
Рабс.=3,07кПа |
1500 |
12,5 |
0,75 |
2 |
|
6 Вакуум-насос теплоотводящих ступеней |
ВВН1-25 |
1500 |
Рабс.=2кПа |
1500 |
20 |
0,75 |
1 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21
