3.3.4 Підігрів живильної води й основного конденсату в системі регенерації
З літератури [8] визначаємо підігрів живильної води й основного конденсату в кожному підігрівнику системи регенерації.
Підігрів визначається по формулі:
З ; де
- температура води після i-того підігрівника;
- температура води до i-того підігрівника;
Таблиця 3.3.3 - Величина підігріву живильної води й основного конденсату
|
Номер підігрівника |
Величина підігріву в проектному режимі ,З |
Величина підігріву в розрахунковому режимі , З |
|
ПВТ 9 |
29 |
29 |
|
ПВТ 8 |
43 |
43 |
|
ПВТ 7 |
28 |
24 |
|
ПНТ 6 |
20 |
20 |
|
ПНТ 5 |
15 |
15 |
|
ПНТ 4 |
26 |
26 |
|
ПНТ 3 |
22 |
22 |
|
ПНТ 2 |
25 |
25 |
|
ПНТ 1 |
24,5 |
12,8 |
3.3.5 Визначення недогріву живильної води й основного конденсату в підігрівниках
Недогрів визначається з формули :
;
де, — нагрівання охолодженої води в конденсаторі.
; де ;
Таблиця 3.3.4. - Величини недогріву в підігрівниках
|
Номер підігрівника |
Величина недогріву в проектному режимі ,Ө З |
Величина недогріву в експлуатаційному режимі , Ө З |
|
ПВТ 9 |
3 |
2,67 |
|
ПВТ 8 |
3 |
2,64 |
|
ПВТ 7 |
3 |
2,29 |
|
ПНТ 6 |
1 |
0,87 |
|
ПНТ 5 |
4 |
3,67 |
|
ПНТ 4 |
4 |
3,61 |
|
ПНТ 3 |
4 |
3,63 |
|
ПНТ 2 |
0 |
0 |
|
ПНТ 1 |
5 |
2,38 |
3.3.6 Відомості балансу по витраті пари й потужності
Частки відборів пари залишаються незмінними, і рівні як і в розрахунку проектної схеми в пункті 3.1 за винятком часток відборів під номерами 3 , 6 , і 9 . Також у виді малої зміни режиму роботи блоку незначно змінюються й частки мережних відборів , тому їх приймаємо незмінними з розрахунку проектної схеми .
Тоді:
= =
= =
=
= =
=
=0,1006
=
Частка витрати пари в конденсатор визначаємо по формулі :
=
Визначення еквівалентного теплоперепаду :
HЭКВ=1165,14 кДж/кг hпп=613кдж/кг
Витрата свіжої пари на турбіну :
кг/з
Витрати пари на регенеративні підігрівники:
Д1=13,1 кг/з ΔДтп= 5,49 кг/з
Д2=26,37 кг/з Д7=5,37 кг/з
Д3=32,68 кг/з Д8= 7,08 кг/з
Д4=15,99 кг/з Д9=4,65 кг/з
Д5=6,09 кг/із ДК=134,99 кг/з
Визначення потужностей працюючих потоків
Ni=Дi∙ (ho-hoi)ηм ηг
N1=3645,9 кВт
N2=9174,1 кВт
N3=19343,9 кВт
N4= 13209,9 кВт
N5= 5711,6 кВт
ΔNТП=2437,8 кВт
N7=6046,7 кВт
N8=8832,6 кВт
N9=6302,3 кВт
NК=200287,4 кВт
Сума ∑ Nі=275192,2 кВт
3.3.7 Техніко - економічні показники
1.Повна витрата теплоти на турбоустановку (ту):
кДж/кг
де Дпп=До-Д1-Д2=240,84-13,1-26,37=201,37 кг/з
2.Абсолютний електричний ККД ТУ:
=0,4785
3. ККД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,42222 ,
де =0,894, =0,987
4. ККД енергоблоку нетто:
=0,3631 η
5. Питомі витрати умовного палива брутто й нетто:
=291,33 , =338,73
6. Питома витрата теплоти на брутто й нетто:
=2,369, =2,754
3.4 Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240
Тепловий розрахунок конденсатора турбоустановки ДО-300-240 Зуєвській ТЕС проводиться в реальному режимі при заміні латунних трубок на мідно-нікелеві трубки типу МНЖ-5-1
Таблиця 3.4.1 Вихідні дані
|
Вихідні дані |
Використовуючи латунні трубки |
Використовуючи трубки типу МНЖ-5-1 |
|
1. Витрата пари через конденсатор Dк, кг/з 2. Тиск пари в конденсаторі Рк, кПа 3.Номінальна витрата охолодженої води G, кг/з 4. Температура охолодженої води tв, 0С 5. Швидкість води в трубках ,м/с 6.Діаметр трубок, мм 7. Коефіцієнт чистоти трубок 8.Число ходів у конденсаторі, z 9.Матеріал трубок 10. Різниця ентальпії пари й конденсату qк=hк-hк/, кДж/дог |
145 6,7 8833 15 2 28/26 0,7 2 2223 |
139 4,9 8819 15 2 28/26 0,82 2 МНЖ-5-1 2208 |
Обчислюємо коефіцієнт теплопередачі, Вт/м2До по формулі Л. Д. Бермана вираженої за допомогою коефіцієнтів-співмножників:
; Вт/м2ДО;
Розрахунки й результати зводимо в таблицю 3.4.2
Таблиця 3.4.2 Розрахунок коефіцієнта теплопередачі
|
Величини, що розраховують |
Формула розрахунку |
Результат |
|
|
використання латунних трубок |
використання трубок марки МНЖ-5-1 |
||
|
1. Коефіцієнт чистоти поверхні трубок |
Приймаємо, по літ.[8] |
0,7 |
0,82 |
|
2. Співмножник, що враховує впливи швидкості охолодженої води |
, де: |
0,9929 |
0,9917 |
|
3.Співмножник, що враховує вплив температури охолодженої води 3.1 Парове питоме навантаження [г/м2з] |
де: |
0,8429 0,4516 9,5 |
0,8335 0,4543 9,12 |
|
4. Співмножник, що враховує число ходів у конденсаторі |
1 |
1 |
|
|
5. Співмножник, що враховує вплив парового навантаження |
|||
|
6. Коефіцієнт теплопередачі [Вт/м2ДО] |
2275,8 |
2614,4 |
|
Співвідношення Клат. труб./КМНЖ-5-1= 2614,4/2275,8=1,149;
У такий спосіб внаслідок зниження - коефіцієнта чистоти трубок з до , відбулося зниження коефіцієнта теплопередачі на ~ 13%; [8]
Таблиця 3.4.3 Розрахунок кінцевого тиску в конденсаторі
|
Найменування |
Формула розрахунку |
Результат |
|
|
використання латунних трубок |
використання трубок марки МНЖ-5-1 |
||
|
1. Нагрівання охолодженої води, 0С |
де: - кратність охолодження |
8,71 61 |
8,65 61 |
|
2. Температура охолодженої води на виході з конденсатора, 0С |
23,71 |
23,65 |
|
|
3. Температурний напір, 0С |
5,6 |
4,46 |
|
|
4. Температура конденсації пари, 0С |
29,31 |
28,11 |
|
|
5. Кінцевий тиск у конденсаторі, бар. |
0,0412 |
0,0378 |
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21
